Задание: в соответствии с заданным вариантом (табл. 1) рассчитать пылеосадительную камеру с горизонтальными полками.

Таблица 1

Исходные данные

Номер варианта	Материал	Плотность материала частицы,,кг/м3	Диаметр частиц, d, м	Расход газа, Q, м3/с
1	Зола	2200	50 ×10-6	0,2
2	- « -	- « -	- « -	0,4
3	- « -	- « -	- « -	0,6
4	- « -	- « -	- « -	0,8
5	- « -	- « -	- « -	1,0
6	Известняк	2650	80 ×10-6	0,2
7	- « -	- « -	- « -	0,4
8	- « -	- « -	- « -	0,6
9	- « -	- « -	- « -	0,8
10	- « -	- « -	- « -	1,0
11	Мел	2200	60 ×10-6	0,2
12	- « -	- « -	- « -	0,4
13	- « -	- « -	- « -	0,6
14	- « -	- « -	- « -	0,8
15	- « -	- « -	- « -	1,0
16	Песок	1500	100 ×10-6	0,2
17	- « -	- « -	- « -	0,4
18	- « -	- « -	- « -	0,6
19	- « -	- « -	- « -	0,8
20	- « -	- « -	- « -	1,0
21	Цемент	2900	70 ×10-6	0,2
22	- « -	- « -	- « -	0,4
23	- « -	- « -	- « -	0,6
24	- « -	- « -	- « -	0,8
25	- « -	- « -	- « -	1,0
26	Уголь	1350	90 ×10-6	0,2
27	- « -	- « -	- « -	0,4
28	- « -	- « -	- « -	0,6
29	- « -	- « -	- « -	0,8
30	- « -	- « -	- « -	1,0
Для всех вариантов: 1) газовая среда – воздух; 2) плотность воздуха ρ= 1,293 кг/м3; 3) динамическая вязкость воздуха μ= 0,0185×10-3Па∙с.

Схема пылеосадительной камеры с горизонтальными полками представлена на рис. 1.

Запыленный газОчищенный газ

2

1

3

4

Пыль

1 – корпус; 2 – полки; 3 – отражательная перегородка; 4 – бункер

Рис. 1. Схема пылеосадительной камеры

Критерий Рейнольдса Reопределяется из выражения [1]:

, (1)

где ω_ос– скорость осаждения шарообразной частицы, м/с;

d– диаметр шарообразной частицы, м;

ρ – плотность среды, кг/м³;

μ– динамический коэффициент вязкости среды, Па с.

С другой стороны критерий Рейнольдса можно найти по уравнению Тодеса

, (2)

где Ar– критерий Архимеда.

, (3)

где ρ_ч– плотность материала частицы, кг/м³.

По известному значению критерия Рейнольдса (2) определяется скорость осаждения , для чего используется выражение, полученное из уравнения (1)

. (4)

Если число Архимеда для частиц удовлетворяет условию Аr< 3,6, то скорость осаждения можно рассчитать по формуле Стокса, соответствующей ламинарному режиму осаждения шарообразных частиц в неподвижной газовой среде под действием силы тяжести

. (5)

Необходимая площадь осаждения F_ос, м², пылеосадительной камеры определяется следующим образом

, (6)

где Q– объемный расход газа, м³/с;

– действительная скорость осаждения, м/с.

Для приближенных расчетов принимают .

Расстояние между полками h, м, пылеосадительной камеры определяется следующим образом

, (7)

где τ – время пребывания газа в камере, с.

, (8)

где L- длина пылеосадительной камеры, м;

ω_Г- линейная скорость газа между полками, м/с.

Длину камеры L, м, определяем, исходя из площади осажденияF_ос, задаваясь шириной камерыВ, м

. (9)

При неудовлетворительном соотношении длины Lи шириныВпылеосадительной камеры изменить ширину камеры, исходя из конструктивных соображений (L/В ≈ 2) и произвести пересчет.

Линейную скорость газа между полками можно найти по формуле

, (10)

где Q– расход газа, м³/с;

В– ширина камеры, м;

Н– высота камеры, м.

Высоту пылеосадительной камеры Нпринимаем равной длине камеры, т.е.Н=L.

По формуле (7) находим расстояние между полками h.

Содержание отчета

Отчет по практической работе должен содержать:

1) титульный лист (приложение А);

2) задание с исходными данными;

3) схему пылеосадительной камеры;

4) расчет пылеосадительной камеры;

5) выводы.

Практическая работа № 4

РАСЧЕТ ЦИКЛОНА

Задание: Рассчитать циклон в соответствии с заданным вариантом

(табл. 1).

Таблица 1

Исходные данные

Номер варианта	Материал пыли	Плотность частиц , кг/м3	Степень поли-дисперсности пыли lg	Расход газа Q, м3/с	Концентрация пыли на входе циклона Свх, г/м3
1	Зола	2200	0,527	0,2	11,234
2	- « -	- « -	- « -	0,4	- « -
3	- « -	- « -	- « -	0,6	- « -
4	- « -	- « -	- « -	0,8	- « -
5	- « -	- « -	- « -	1,0	- « -
6	Известняк	2650	0,384	0,2	0,780
7	- « -	- « -	- « -	0,4	- « -
8	- « -	- « -	- « -	0,6	- « -
9	- « -	- « -	- « -	0,8	- « -
10	- « -	- « -	- « -	1,0	- « -
11	Мел	2200	0,422	0,2	23,269
12	- « -	- « -	- « -	0,4	- « -
13	- « -	- « -	- « -	0,6	- « -
14	- « -	- « -	- « -	0,8	- « -
15	- « -	- « -	- « -	1,0	- « -
16	Кварц	2650	0,405	0,2	1,830
17	- « -	- « -	- « -	0,4	- « -
18	- « -	- « -	- « -	0,6	- « -
19	- « -	- « -	- « -	0,8	- « -
20	- « -	- « -	- « -	1,0	- « -
21	Цемент	2900	0,468	0,2	16,230
22	- « -	- « -	- « -	0,4	- « -
23	- « -	- « -	- « -	0,6	- « -
24	- « -	- « -	- « -	0,8	- « -
25	- « -	- « -	- « -	1,0	- « -
26	Уголь	1350	0,334	0,2	5,240
27	- « -	- « -	- « -	0,4	- « -
28	- « -	- « -	- « -	0,6	- « -
29	- « -	- « -	- « -	0,8	- « -
30	- « -	- « -	- « -	1,0	- « -
Для всех вариантов: 1) газовая среда – воздух; 2) плотность газа ρ= 1,293 кг/м3; 3) динамическая вязкость газа μ= 0,0173×10-3Па∙с.

На предприятиях применяют циклоны различных типов. Наибольшее распространение получили цилиндрические и конические циклоны НИИОГАЗ.

К цилиндрическим циклонам НИИОГАЗ относятся аппараты типа ЦН-11, ЦН-15, ЦН-15У и ЦН-24. Отличительной особенностью этих аппаратов является удлиненная цилиндрическая часть корпуса. Входной патрубок расположен под углом 11, 15 и 24^ок горизонтали.

К коническим циклонам НИИОГАЗ относятся аппараты типов СДК-ЦН-33, СК-ЦН-34 и СК-ЦН-34М. Они отличаются от циклонов типа ЦН длиной конической части и наличием спирального входного патрубка.

Цилиндрические циклоны относятся к высокопроизводительным, а конические – к высокоэффективным аппаратам.

Диаметр цилиндрических циклонов обычно не превышает 2000 мм, а диаметр цилиндрической части конических – 3000 мм.

Цилиндрические циклоны НИИОГАЗ характеризуются следующими особенностями:

- ЦН-24 (входной патрубок расположен под углом α = 24^о); этот тип обеспечивает повышенную производительность при наименьшем гидравлическом сопротивлении; предназначен для улавливания крупной пыли;

- ЦН-15 (α=15^о); этот тип обеспечивает хорошую степень улавливания при сравнительно небольшом гидравлическом сопротивлении;

- ЦН-11 (α=11^о); этот тип обеспечивает повышенную эффективность и рекомендуется в качестве унифицированного пылеуловителя.

Схема цилиндрического циклона представлена на рис. 1.

Запыленный газ вводится в цилиндрическую часть корпуса 1 через входной патрубок 2 тангенциально со скоростью 20-30 м/с. Благодаря тангенциальному вводу он приобретает вращательное движение вокруг выхлопной трубы 3. Частицы пыли под действием центробежной силы отбрасываются к стенкам корпуса и под действием гравитационных сил спиралеобразно опускаются в сборник пыли (на схеме не показан). Очищенный газ выбрасывается из циклона через выхлопную трубу 3 и направляется в трубопровод для отвода очищенного газа.

Очищенный газ

3 2

Запыленный газ

D

1

Пыль

1 – корпус; 2 – входной патрубок; 3 – выхлопная труба

Рис. 1. Схема цилиндрического циклона

Расчет циклонов ведут методом последовательных приближений в следующем порядке [2].

1. Выбирают тип циклона (ЦН-24, ЦН-15, ЦН-11).

2. Выбрав тип циклона, определяют оптимальную скорость газа _опт, м/с, в сечении циклона (табл. 2).

3. Определяют диаметр D, м, циклона по формуле:

, (1)

где Q – объемный расход очищаемого газа, м³/с (табл.1).

С учетом числа циклонов n выражение (1) примет вид:

(2)

Полученный диаметр циклона округляют до ближайшего типового значения внутреннего диаметра циклона из ряда: 200, 300, 400, 500, 600, 700, 800, 900, 1000, 1200, 1400, 1600, 1800, 2000, 2400 и 3000 мм.

Если расчетный диаметр циклона превышает его максимально допустимое значение, то необходимо применять два или более параллельно установленных циклона, диаметр которых определяется по формуле (2).

4. По выбранному диаметру циклона находят действительную скорость газа в циклоне , м/с:

, (3)

Действительная скорость газа в циклоне не должна отклоняться более чем на 15 % от оптимальной скорости ω_опт.

5. Определяют коэффициент гидравлического сопротивления ξ циклона или группы циклонов:

, (4)

где k₁ – поправочный коэффициент, зависящий от диаметра циклона

(табл. 3);

k₂ – поправочный коэффициент, учитывающий запыленность газа

(табл. 4);

k₃ – коэффициент, учитывающий дополнительные потери давления, связанные с компоновкой циклонов в группу (для одиночных циклонов k₃ = 0);

- коэффициент гидравлического сопротивления одиночного циклона диаметром 500 мм (табл.5); направление выхлопа принимается исходя из требований охраны окружающей среды, безопасности, технологии и др.

6. Определяют потери давления в циклоне , н/м²:

, (5)

где ρ - плотность газа, проходящего через циклон, кг/м³ (табл. 1).

7. Определяют диаметр частиц, улавливаемых на 50 %, d₅₀ :

, (6)

где индекс “T” означает стандартные условия работы типового циклона

[2]:

- находится по табл. 2;

• диаметр циклона D_T = 0,6 м;

• средняя скорость газа в циклоне = 3,5 м/с;

• плотность частиц = 1930 кг/м³;

• динамическая вязкость газа = 0,022×10^-3 Па∙с.

8. Определяют эффективность очистки газа в циклоне η:

= 0,5 [1 +Ф(х)], (7)

где Ф(х) – табличная функция от параметра х (табл. 6).

Параметр х можно найти следующим образом:

, (8)

где - дисперсия функции фракционной степени очистки

(табл. 2);

- степень полидисперсности пыли (табл. 1).

В зависимости от значения х находят функцию распределения Ф(х) по табл. 6.

Таблица 2

Параметры, определяющие эффективность циклонов [2]

Параметр	Тип циклона
	ЦН-24	ЦН-15	ЦН-11
d50т, мкм	8,50	6,00	3,65
lgση	0,308	0,352	0,352
ωопт, м/с	4,5	3,5	3,5

Таблица 3

Значения поправочного коэффициента k₁ [2]

Тип циклона	Диаметр циклона D, мм
	150	200	300	450	500
ЦН-11	0,94	0,95	0,96	0,99	1,0
ЦН-15, ЦН-24	0,85	0,90	0,93	1,0	1,0

Таблица 4

Значения поправочного коэффициента k₂ [2]

Тип циклона	Концентрация пыли на входе циклона свх , г/м3
	0	10	20	40	80	120	150
ЦН-11	1	0,96	0,94	0,92	0,90	0,87	-
ЦН-15	1	0,93	0,92	0,91	0,90	0,87	0,86
ЦН-24	1	0,95	0,93	0,92	0,90	0,87	0,86

Таблица 5

Значения коэффициентов сопротивления циклонов ξ₅₀₀ (D = 500 мм)

Тип циклона	Коэффициент сопротивления ξ500
	при выхлопе в атмосферу	при выхлопе в гидравлическую сеть
ЦН-11	245	250
ЦН-15	155	163
ЦН-24	75	80

Таблица 6

Значения нормальной функции распределения Ф(х)[2]

х	Ф(х)
- 2,6	0,0047
- 2,4	0,0082
- 2,2	0,0139
- 2,0	0,0228
- 1,8	0,0359
- 1,6	0,0548
- 1,4	0,0808
- 1,2	0,1151
- 1,0	0,1587
- 0,8	0,2119
- 0,6	0,2743
- 0,4	0,3446
- 0,2	0,4207
0	0,5000
0,2	0,5793
0,4	0,6554
0,6	0,7257
0,8	0,7881
1,0	0,8413
1,2	0,8849
1,4	0,9192
1,6	0,9452
1,8	0,9641
2,0	0,9772
2,2	0,9861
2,4	0,9918
2,6	0,9953

Содержание отчета

Отчет по практической работе должен содержать:

1) титульный лист (приложение А);

2) задание с исходными данными;

3) схему циклона;

4) расчет циклона;

5) выводы.

Практическая работа № 5

РАСЧЕТ ПЕННОГО ПЫЛЕУЛОВИТЕЛЯ

Задание: В соответствии с заданным вариантом (табл. 1) рассчитать

пенный аппарат, имеющий круглое поперечное сечение, для очистки газа от гидрофильной, не склонной к слипанию, пыли водой.

Таблица 1

Исходные данные

Номер варианта	Расход газа, Q, м3/ч	Начальная концентрация пыли в газе, сн, кг/м3	Концентрация пыли в утечке, ху, кг/кг	Эффективность очистки, η
1	10 000	0,0040	0,10	0,98
2	10 500	0,0042	0,10	0,98
3	11 000	0,0044	0,10	0,98
4	11 500	0,0046	0,10	0,98
5	12 000	0,0048	0,10	0,98
6	12 500	0,0050	0,12	0,97
7	13 000	0,0052	0,12	0,97
8	13 500	0,0054	0,12	0,97
9	14 000	0,0056	0,12	0,97
10	14 500	0,0058	0,12	0,97
11	15 000	0,0060	0,14	0,96
12	15 500	0,0062	0,14	0,96
13	16 000	0,0064	0,14	0,96
14	16 500	0,0066	0,14	0,96
15	17 000	0,0068	0,14	0,96
16	17 500	0,0070	0,16	0,95
17	18 000	0,0072	0,16	0,95
18	18 500	0,0074	0,16	0,95
19	19 000	0,0076	0,16	0,95
20	19 500	0,0078	0,16	0,95
21	20 000	0,0080	0,18	0,94
22	20 500	0,0082	0,18	0,94
23	21 000	0,0084	0,18	0,94
24	21 500	0,0086	0,18	0,94
25	22 000	0,0088	0,18	0,94
26	22 500	0,0090	0,20	0,93
27	23 000	0,0092	0,20	0,93
28	23 500	0,0094	0,20	0,93
29	24 000	0,0096	0,20	0,93
30	24 500	0,0098	0,20	0,93
Для всех вариантов: температура газа 60 оС.

Удаление пыли в аппаратах мокрой очистки происходит благодаря смачиванию частичек пыли жидкостью. Процесс протекает тем эффективнее, чем больше поверхность контакта фаз между газом и жидкостью, что достигается, например, диспергированием жидкости на капли или газа на множество пузырей, формирующих пену.

К мокрым пылеуловителям относят барботажно-пенные пылеуловители с провальной и переливной решетками (тарелками). В таких аппаратах газ на очистку поступает под решетку, проходит через отверстия в решетке и, барботируя через слой жидкости и пены, очищается от пыли за счет осаждения частиц на поверхности газовых пузырей.

Тарелки с переливом имеют отверстия диаметром 3-8 мм и свободное сечение 0,15-0,25 м²/м². Провальные тарелки могут быть дырчатыми, щелевыми, трубчатыми и колосниковыми. Дырчатые тарелки имеют отверстия d_о = 4-8 мм. Ширина щелей у остальных конструкций тарелок равна 4-5 мм. Свободное сечение всех тарелок составляет 0,2-0,3 м²/м².

Режим работы аппаратов зависит от скорости подачи газа под решетку. При скорости до 1 м/с наблюдается барботажный режим работы. Дальнейший рост скорости газа до 2-2,5 м/с сопровождается возникновением пенного слоя над жидкостью, что приводит к повышению эффективности очистки газа и брызгоуноса из аппарата. Современные барботажно-пенные аппараты обеспечивают эффективность очистки газа от мелкодисперсной пыли 0,95-0,96 при удельных расходах воды 0,4-0,5 л/м³ [3, 4].

Среди аппаратов мокрой очистки газов широкое распространение получили пенные газоочистители ЛТИ. Они могут быть с провальной и переливной решетками. Аппараты с переливной решеткой и сливным устройством позволяют работать при больших колебаниях нагрузки по газу и жидкости.

Корпус пылеуловителя может быть круглого или прямоугольного сечения. В первом случае обеспечивается более равномерное распределение газа, во втором – жидкости.

На рис. 1 показана схема пенного пылеуловителя с переливной решеткой для очистки газов с отводом воды через сливное устройство.

При расчете пенных пылеуловителей определяют площадь поперечного сечения аппарата S, расход воды L, который требуется для очистки газа, высоту слоя пены Н и сливного порога h_п, обеспечивающих нормальную работу аппарата [5].

Очищенный газ

1

2

3

Вода

Запыленный газ

Шлам

Шлам

1 – корпус; 2 – решетка; 3 – сливной порог

Рис. 1. Схема пенного пылеуловителя

Порядок расчета

1. Выбор расчетной скорости газа. Скорость газа в аппарате – один из важнейших факторов, определяющих эффективность работы аппарата. Допустимый диапазон фиктивных скоростей составляет 0,5-3,5 м/с. Однако при скоростях выше 2 м/с начинается сильный брызгоунос и требуется установка специальных брызгоуловителей. При скоростях меньше 1 м/с возможно сильное протекание жидкости через отверстия решетки, вследствие чего высота слоя пены снижается, а жидкость может не полностью покрывать поверхность решетки. Для обычных условий рекомендуемая скорость ω = 2 м/с.

2. Определение площади сечения аппарата. Площадь поперечного сечения аппарата S, м², равна:

, (1)

где Q_н – расход газа, поступающего в аппарат при рабочих условиях, м³/с.

В случае круглого поперечного сечения, в котором обеспечивается более равномерное распределение газа, при известной площади сечения S можно определить диаметр корпуса аппарата D, м :

. (2)

3. Определение расхода поступающей воды. Для холодных и сильно запыленных газов расход определяется из материального баланса пылеулавливания, для горячих газов – из теплового баланса. В сомнительных случаях выполняют оба расчета и выбирают наибольшие из полученных значений расхода. Обычно газ можно рассматривать как холодный, если его температура ниже 100 ^оС.

Расход поступающей воды L, кг/с, рассчитывают, исходя из материального баланса пылеулавливания:

L = L_у + L_сл , (3)

где L_у – расход воды, стекающей через отверстия в решетке (утечка),

кг/с;

L_сл – расход воды, стекающей через сливной порог, кг/с.

Величина L_у определяется массовым расходом уловленной пыли G_п, кг/с; концентрацией пыли в утечке х_у, кг пыли/кг воды; коэффициентом распределения пыли между утечкой и сливной водой К_р, выраженным отношением расхода пыли, попадающей в утечку, к общему расходу уловленной пыли:

, (4)

Расход уловленной пыли G_п, кг/с, может быть определен из выражения

G_п = Q_н с_н η, (5)

где с_н – начальная концентрация пыли в газе, кг/м³;

η – заданная эффективность пылеулавливания, доли единицы.

Коэффициент распределения К_р находится в диапазоне 0,6-0,8; в расчетах обычно принимают К_р = 0,7.

Концентрация пыли в утечке изменяется от х_у = 0,2 (для не склонных к слипанию минеральных пылей) до х_у = 0,05 (для цементирующихся пылей.

Поскольку в утечку попадает больше пыли, чем в воду, стекающую через сливной порог, то для уменьшения общего расхода воды целесообразно уменьшать величину L_сл. Однако слишком сильная утечка создает неравномерность высоты слоя воды на решетке. Поэтому в расчетах рекомендуется принимать L_сл = L_у. Исходя из этого, выражение (3) приводится к виду:

, (6)

4. Определение типа решетки. В задачу этого этапа расчета входит выбор типа перфорации (круглые отверстия или щели), диаметра отверстия d_о или ширины щели b_щ и шага между ними t. Форму отверстий выбирают из конструктивных соображений, а их размер – исходя из вероятности забивки пылью. Обычно принимают b_щ = 2–4 мм, d_о = 2–6 мм.

Затем выбирают такую скорость газа в отверстиях ω_о, которая обеспечит необходимую величину утечки. При диаметрах отверстий d_о = 2–3 мм скорость газа должна составлять 6–8 м/с, а при d_о = 4–6 мм ω_о = 10–13 м/с.

Далее рассчитывают долю свободного сечения решетки S_о, отвечающей выбранной скорости:

, (7)

где φ – отношение перфорированной площади решетки к площади

сечения аппарата (φ = 0,9 – 0,95).

Исходя из величины S_о, определяют шаг t, м, между отверстиями в зависимости от способа разбивки отверстий на решетке. При разбивке по равностороннему треугольнику

. (8)

Толщину решетки δ выбирают по конструктивным соображениям. Минимальному гидравлическому сопротивлению отвечает δ = 5 мм.

5. Определение высоты слоя пены и сливного порога. Высоту порога на сливе с решетки устанавливают исходя из создания слоя пены такой высоты, которая обеспечила бы необходимую степень очистки газа.

Первоначально определяют коэффициент скорости пылеулавливания К_п, м/с:

, (9)

где η – заданная степень очистки газа от пыли.

Связь между К_п и высотой слоя пены Н, м, при улавливании водой гидрофильной пыли выражается следующим эмпирическим уравнением:

Н = К_п – 1,95ω + 0,09 , (10)

где величины К_п и ω имеют размерность м/с.

Далее определяют высоту исходного слоя воды на решетке h_o, м:

h_o = 1,43 Н^1,67 ω^-0,83. (11)

Высоту порога h_п , м, рассчитывают по эмпирической формуле

h_п = 2,5 h_o – 0,0176, (12)

где i – интенсивность потока на сливе с решетки, кг/(м∙с)

, (13)

где b_с – ширина сливного отверстия.

При прямоугольном сечении аппарата b_с равна ширине решетки.

Содержание отчета

Отчет по практической работе должен содержать:

1) титульный лист (приложение А);

2) задание с исходными данными;

3) схему пенного пылеуловителя;

4) расчет пылеуловителя;

5) выводы.

Практическая работа № 6

РАСЧЕТ СКРУББЕРА ВЕНТУРИ

Задание: В соответствии с заданным вариантом (табл. 1) рассчитать

скруббер Вентури для очистки газов, содержащих известковую

пыль.

Таблица 1

Исходные данные

Номер варианта	Расход газа Vо, м3/ч	Разрежение перед газоочисткой p1, кПа	Концентрация пыли в газе Сн, г/м3	Температура газа t1, оС
1	1200	1,4	1,0	40
2	1400	1,4	1,2	40
3	1600	1,4	1,4	40
4	1800	1,4	1,6	40
5	2000	1,4	1,8	40
6	1200	1,6	1,0	50
7	1400	1,6	1,2	50
8	1600	1,6	1,4	50
9	1800	1,6	1,6	50
10	2000	1,6	1,8	50
11	1200	1,8	1,0	60
12	1400	1,8	1,2	60
13	1600	1,8	1,4	60
14	1800	1,8	1,6	60
15	2000	1,8	1,8	60
16	1200	2,0	1,0	70
17	1400	2,0	1,2	70
18	1600	2,0	1,4	70
19	1800	2,0	1,6	70
20	2000	2,0	1,8	70
21	2200	2,2	1,0	80
22	2400	2,2	1,2	80
23	2600	2,2	1,4	80
24	2800	2,2	1,6	80
25	3000	2,2	1,8	80
Для всех вариантов: 1) плотность газа ρо = 1,26 кг/м3; 2) давление воды, поступающей на орошение pж = 300 кПа; 3) требуемая концентрация пыли в газе на выходе из аппарата Ск = 20 мг/м3; 4) константы: В = 6,9×10-3, = 0,67.

Работа скруббера Вентури основана на дроблении воды турбулентным газовым потоком, захвате каплями воды частиц пыли, последующей их коагуляции и осаждении в каплеуловителе инерционного типа.

Скруббер Вентури включает в себя трубу Вентури и прямоточный циклон-каплеуловитель (рис. 1).

Очищенный газ

5

Газ

4 1 2 3

Вода

Шлам

1 – конфузор; 2 – горловина; 3 – диффузор; 4 – оросительное устройство;

5–каплеуловитель

Рис. 1. Схема скруббера Вентури

Труба Вентури состоит из конфузора 1, служащего для увеличения скорости газа, оросительного устройства 4, горловины 2, в которой происходит осаждение частиц пыли на каплях воды, и диффузора 3, в котором протекают процессы коагуляции. В каплеуловителе 5 благодаря тангенциальному вводу газа создается вращение газового потока, вследствие чего смоченные и укрупненные частицы пыли отбрасываются на стенки и непрерывно удаляются из каплеуловителя в виде шлама.

Скрубберы Вентури могут работать с высокой эффективностью η = 96-98% на пылях со средним размером частиц 1-2 мкм и улавливать высокодисперсные частицы пыли (до 0,01 мкм) в широком диапазоне начальной концентрации пыли в газе – от 0,05 до 100 г/м³.

При работе в режиме тонкой очистки скорость газов в горловине должна поддерживаться в пределах 100-150 м/с.

Расчет эффективности очистки мокрых пылеуловителей наиболее часто проводят на основе энергетического метода.

Главным энергетическим параметром мокрого пылеуловителя является суммарная энергия соприкосновения К_т, т.е. расход энергии на обработку жидкостью определенного объема газов в единицу времени.

Численную величину этого параметра определяют из следующего выражения, (кДж/1000 м³ газа):

, (1)

где Δр – гидравлическое сопротивление аппарата, Па;

р_ж – давление распыляемой жидкости на входе в аппарат, Па;

V_ж и V_г – объемные расходы жидкости и газа, соответственно, м³/с.

В соответствии с энергетическим методом расчета эффективность очистки мокрого пылеуловителя может быть определена по формуле:

, (2)

где В и - константы, зависящие от физико-химических свойств и дисперсного состава пыли.

При высоких степенях очистки оценку эффективности работы аппарата удобнее выражать не эффективностью очистки η, а числом единиц переноса N_ч – понятием, используемым в теории тепло- и массообмена, связанным с η следующей зависимостью:

. (3)

Из сопоставления выражений (2) и (3) следует, что:

. (4)

Энергетический подход упрощает расчет эффективности мокрых пылеуловителей и дает результаты, подтверждаемые опытом работы промышленных аппаратов.

Порядок расчета скруббера Вентури

1. Определяется необходимая эффективность η работы аппарата:

, (5)

где С_н – начальная концентрация пыли в газе, мг/м³;

С_к – конечная концентрация пыли в газе, мг/м³.

2. По формуле (3) определяется число единиц переноса.

3. Используя выражение (4) определяется удельная энергия К_Т, затрачиваемая на пылеулавливание.

4. Определяется общее гидравлическое сопротивление Δрскруббера Вентури:

, (6)

где m– удельный расход на орошение, принимаемm= 0,0012 м³/м³.

5. Определяется плотность газа на входе в трубу Вентури при рабочих условиях , кг/м³:

. (7)

6. Определяется объемный расход газа, поступающего в трубу Вентури при рабочих условиях V₁, м³/с:

. (8)

7. Определяется расход орошающей воды М_ж, кг/с:

М_ж= V₁ m. (9)

8. Определяется температура газов на выходе из скруббера Вентури t₂,^оС, по следующей эмпирической формуле:

t₂ = (0,133 – 0,041m) t₁+ 35 . (10)

10. Определяется плотность газов на выходе из скруббера Вентури ρ₂, кг/м³:

. (11)

11. Определяется объемный расход газа на выходе из трубы Вентури V₂, м³/с:

. (12)

12. Определяется диаметр циклона-каплеуловителя D_ц, м:

, (13)

где ω_ц- скорость газа в циклоне-каплеуловителе (принимаем равной 2,5 м/с).

13. Определяется высота циклона-каплеуловителя Н, м:

Н = 2,5D_ц . (14)

14. Определяется гидравлическое сопротивление циклона-каплеуловителя , Па:

, (15)

где - коэффициент сопротивления циклона-каплеуловителя (для прямоточного циклона= 30 - 33).

15. Определяется гидравлическое сопротивление трубы Вентури , Па:

. (16)

16. Определяется коэффициент сопротивления, обусловленный вводом орошающей жидкости, для нормализованной трубы Вентури :

, (17)

где - коэффициент сопротивления сухой трубы (= 0,12-0,15);

М_Г- массовый расход газа, кг/с.

17. Определяется необходимая скорость газов в горловине трубы Вентури , м/с:

. (18)

18. Определяется диаметр горловины трубы Вентури d, м:

. (19)

По полученному диаметру находятся все остальные размеры нормализованной трубы Вентури.

Содержание отчета

Отчет по практической работе должен содержать:

1) титульный лист (приложение А);

2) задание с исходными данными;

3) схему скруббера Вентури;

4) расчет скруббера Вентури;

5) выводы.

Практическая работа № 7

РАСЧЕТ АБСОРБЕРА

Задание: В соответствии с заданным вариантом (табл. 1) найти диаметр

и высоту насадочного абсорбера, заполненного керамическими кольцами размером 25×25×3 мм, для очистки воздуха от паров

ацетона водой

Таблица 1

Исходные данные

Номер варианта	Расход воды L, кг/ч	Расход воздуха Q., м3/ч	Начальная концентрация ацетона в воздухе ун, % (об.)	Степень поглощения, сп
1	2800	1200	4	0,96
2	2820	1210	4	0,96
3	2840	1220	4	0,96
4	2860	1230	4	0,96
5	2880	1240	4	0,96
6	2900	1250	5	0,96
7	2920	1260	5	0,96
8	2940	1270	5	0,96
9	2960	1280	5	0,96
10	2980	1290	5	0,96
11	3000	1300	6	0,97
12	3020	1310	6	0,97
13	3040	1320	6	0,97
14	3060	1330	6	0,97
15	3080	1340	6	0,97
16	3100	1350	7	0,97
17	3120	1360	7	0,97
18	3140	1370	7	0,97
19	3160	1380	7	0,97
20	3180	1390	7	0,97
21	3200	1400	8	0,98
22	3220	1410	8	0,98
23	3240	1420	8	0,98
24	3260	1430	8	0,98
25	3280	1440	8	0,98
Для всех вариантов: 1) средняя температура в абсорбере Т= 293 К; 2) коэффициент массопередачи Ку= 0,4 кмоль ацетона /(м2∙ч× × кмоль ацетона / кмоль воздуха); 3) коэффициент смоченности насадки ψ = 1. Уравнение линии равновесия: Y*= 1,68Х

Наибольшее распространение для очистки отходящих газов от токсичных примесей получили абсорбционные методы.

Процессы абсорбции проводят в поверхностных, пленочных, насадочных, тарельчатых и распыливающих абсорберах.

Схема насадочного абсорбера приведена на рис. 1.

L, Х_в

G,Y_в

2

1

G,Y_н

L,Х_н

1 – корпус; 2 – насадка

L– массовый расход жидкости;G– массовый расход газа;

Х_в,Х_н- начальная и конечная концентрации примеси в жидкости на верху

и в низу абсорбера; Y_в, Y_н - начальная и конечная концентрации примеси

в газе на верху и в низу абсорбера

Рис. 1. Схема насадочного абсорбера

Расчет диаметра и высоты насадочного абсорбера проводится в следующей последовательности [1].

Определяем количество поглощаемого ацетона М, кмоль/ч:

, (1)

где Q – расход воздуха, м³/ч (табл.1);

у_н – начальная концентрация ацетона в воздухе, доли ед. (табл. 1);

с_п – степень поглощения, доли ед. (табл.1).

Начальная концентрация ацетона в воде, подаваемой на верх абсорбера, Х_в = 0.

Конечная концентрация ацетона в воде, вытекающей внизу из абсорбера Х_н, кмоль ацетона/кмоль воды:

, (2)

где М_в – мольная масса воды, М_в = 18;

L – расход воды, кг/ч (табл.1).

Начальная концентрация ацетона в воздухе внизу при входе в абсорбер Y_н, кмоль ацетона/кмоль воздуха:

. (3)

Конечная концентрация ацетона в воздухе, выходящем из абсорбера Y_в, кмоль ацетона/кмоль воздуха:

. (4)

Находим движущую силу абсорбции в низу абсорбера ΔY_н, кмоль ацетона/кмоль воздуха:

ΔY_н = Y_н – Y_н^* , (5)

Значение Y_н^* находим по уравнению равновесной линии для Х_н, соответствующего низу абсорбера:

Y_н^* = 1,68 Х_н, (6)

Движущая сила абсорбции на верху абсорбера ΔY_в, кмоль ацетона/кмоль воздуха:

ΔY_в = Y_в – Y_в^* , (7)

Средняя движущая сила ΔY_ср, кмоль ацетона/кмоль воздуха:

. (8)

Требуемую поверхность массопередачи F, м², находим по уравнению:

, (9)

где К_у – коэффициент массопередачи (табл. 1).

Объем V, м³, слоя керамических колец, необходимый для создания найденной поверхности, при коэффициенте смоченности насадки ψ = 1(табл. 1) равен:

, (10)

где σ – удельная поверхность насадки, σ = 204 м²/м³ [1].

Определим фиктивную скорость газа ω_з в точке захлебывания (инверсии) из уравнения (11):

, (11)

где g – ускорение свободного падения, g = 9,8 м/с²;

V_св – свободный объем насадки, V_св = 0,74 м³/м³ [1];

ρ_г и ρ_ж – плотности газа и жидкости, кг/м³ ; ρ_ж = 1000 кг/м³;

μ_ж – динамический коэффициент вязкости жидкости, μ_ж = 1 мПа∙с;

L и G – массовые расходы жидкости и газа, кг/с;

А = 0,022 для насадки из колец или спиралей.

Плотность газа ρ_г равна:

, (12)

где ρ_о – плотность воздуха при нормальных условиях, ρ_о = 1,293 кг/м³;

Т – средняя температура в абсорбере, Т = 293 К (табл. 1);

Т_о = 273 К.

Массовый расход газа G равен:

G = Q ∙ ρ_о , (13)

где Q – расход воздуха, м³/ч (табл. 1).

Рабочая (фиктивная) скорость газа ω для абсорберов, работающих в пленочном режиме:

ω = (0,75 - 0,9) ω_з . (14)

Примем ω = 0,75 ω_з .

Площадь поперечного сечения абсорбера S, м²:

. (15)

Найдем диаметр корпуса абсорбера D, м²:

. (16)

Требуемая высота насадки Н_н:

(17)

Содержание отчета

Отчет по практической работе должен содержать:

1) титульный лист (приложение А);

2) задание с исходными данными;

3) схему абсорбера;

4) расчет абсорбера;

5) выводы.

Практическая работа № 8

РАСЧЕТ ОБОРОТНОЙ СИСТЕМЫ ВОДОСНАБЖЕНИЯ

Задание: В соответствии с заданным вариантом (табл.1) определить величину продувки Q₃ (сброса части оборотной воды из системы) и расхода добавляемой в систему свежей воды Q_свеж. из водоема для компенсации потерь воды.

Таблица 1

Исходные данные

Номер варианта	Расход оборотной воды Q, м3/ч	Температура воды, поступающей на охладитель, t1,оС	Охладитель
1	7800	40	Вентиляторная градирня с каплеуловителем
2	8000	40
3	8200	40
4	8400	40
5	8600	40
6	8800	42	Башенная градирня без каплеуловителя
7	9000	42
8	9200	42
9	9400	42
10	9600	42
11	9800	44	Башенная градирня с каплеуловителем
12	10000	44
13	10200	44
14	10400	44
15	10600	44
16	10800	46	Вентиляторная градирня с каплеуловителем
17	11000	46
18	11200	46
19	11400	46
20	11600	46
21	11800	48	Брызгальный бассейн
22	12000	48
23	12200	48
24	12400	48
25	12600	48
Для всех вариантов: 1) температура охлажденной воды t2= 28оС; 2) температура воздуха, tвозд= 20оС; 3) лимитирующий загрязнитель – общее солесодержание.

В промышленном водоснабжении основную роль играют системы оборотного водоснабжения. Нагретая в теплообменных аппаратах оборотная вода охлаждается в градирнях, брызгальных бассейнах, водохранилищах (прудах) - охладителях или других устройствах и циркуляционными насосами снова подается в цикл. При этом она многократно и последовательно подвергается различным физико-химическим воздействиям – изменяет температуру, аэрируется, в некоторых случаях загрязняется и частично теряется вследствие испарения и капельного уноса в атмосферу. Испарение части воды вызывает постепенное повышение ее минерализации. Вода становится коррозионно-активной, способной к отложению минеральных солей, постепенно в ней накапливаются пыль и продукты коррозии. Поэтому для восполнения потерь оборотной воды и восстановления ее качества системы получают подпиточную воду.

Оборотное водоснабжение можно осуществить в виде единой системы для всего промышленного предприятия либо в виде отдельных циклов для отдельного цеха или группы цехов.

В обычных системах оборотного водоснабжения, где циркулирующая вода не загрязняется технологическими продуктами, повышение минерализации предотвращается продувкой (сбросом части оборотной воды) и пополнением системы подпиточной свежей водой из природных источников, которая проходит необходимую очистку и корректировку состава.

В зависимости от качества оборотной воды и требований, предъявляемых к качеству потребляемой воды, часть общего расхода оборотной воды может подвергаться обработке (умягчению, обессоливанию, удалению взвесей и т.п.) с последующим возвращением ее в систему.

Вместо свежей воды для подпитки можно использовать дочищенную до норм качества технической воды смесь промышленных и бытовых сточных вод, предварительно прошедших биологическую очистку, либо промышленные стоки после достаточно глубокой локальной физико-химической очистки.

Подпитка замкнутых систем свежей водой допускается в случае, если недостаточно очищенных сточных вод для восполнения потерь воды.

Схема оборотной системы водоснабжения с охлаждением воды и подпиткой свежей водой из водоема представлена на рис. 1.

П

Продувка Q₃ Q

Q₁

Q₂

ОХЛ

НС

Q_свеж.

Подпитка

Водоем

П– производство;ОХЛ– система охлаждения воды;НС– насосная станция;

Q– расход оборотной воды;Q₁– потери воды при испарении; Q₂– потери воды

при разбрызгивании; Q₃– потери воды при продувке

Рис. 1. Схема оборотной системы водоснабжения

Потери воды на испарение при охлаждении Q₁ , м³/ч, определяются по формуле [3]

Q₁ = К_исп Δt Q, (1)

где К_исп – коэффициент, учитывающий долю теплоотдачи испарением в

общей теплоотдаче, принимаемый для брызгальных бассейнов

и градирен в зависимости от температуры воздуха (по сухому

термометру) (табл. 2), а для водохранилищ (прудов)-охладителей

в зависимости от естественной температуры в водотоке;

Δt – перепад температур воды, ^оС;

Q – расход оборотной воды (табл. 1), м³/ч.

Перепад температур воды равен

Δt = t₁ – t₂ , (2)

где t₁ – температура воды, поступающей на охладитель (пруд,

брызгальный бассейн, градирню) (табл. 1);

t₂ – температура охлажденной воды.

Таблица 2

Температура воздуха tвозд,оС	0	10	20	30	40
Значения коэффициента Киспдля градирен и брызгальных бассейнов	0,001	0,0012	0,0014	0,0015	0,0016

Потери воды р₂ в брызгальных бассейнах и градирнях вследствие уноса ветром принимаются по таблице 3 (СНиП 2.04.02-84)

Таблица 3

Охладитель	Потери воды р2вследствие уноса ветром, % расхода охлаждаемой воды
Вентиляторные градирни с водоуловительными устройствами: при отсутствии в оборотной воде токсичных веществ; при наличии токсичных веществ Башенные градирни без водоуловительных устройств Башенные градирни с водоуловительными устройствами Открытые и брызгальные градирни Брызгальные бассейны производительностью, м3/ч: до 500 св. 500 до 5000 св. 5000	0,1 – 0,2 0,05 0,5 – 1 0,01 – 0,05 1 – 1,5 2 – 3 1,5 – 2 0,75 - 1

Требования к качеству оборотной воды и воды для подпитки теплообменных систем оборотного водоснабжения в химической промышленности приведены в табл. 4 [3].

Таблица 4

Показатель	Оборотная вода	Подпитывающая вода
		при работе со сбросом (продувкой)	при работе без сброса (замкнутый цикл)
Жесткость, экв/м3: карбонатная постоянная Общее солесодержание, г/м3 Окисляемость перманганатная (на О2), г/м3 ХПК (на О2), г/м3 Содержание, г/м3: хлоридов сульфатов фосфора и азота (сумма) взвешенных частиц масла и смолообразующих веществ	2,5 5 1200 8 – 15 70 300 350 – 500 3 30 0,3	2 4 900 11,8 – 12,8 55 237 277 – 395 2,4 23,6 0,25	0,9 1,9 445 3 – 5,7 26 112 119 – 187 1,1 11,2 0,10

Относительные величины потерь воды в результате испарения р₁, разбрызгивания р₂ и продувки р₃ (в долях) определяются следующим образом:

; ;, (3)

где Q₁, Q₂, Q₃ – абсолютные величины потерь воды при испарении,

разбрызгивании и продувке соответственно, м³/ч.

Те же величины, выраженные в процентах, принимают вид

; ;. (4)

Расчетная предельная концентрация С_пр солей или другого лимитирующего загрязнителя в оборотной системе определяется уравнением [2]:

, (4)

где р₁, р₂, р₃ - относительные величины потерь воды в результате

испарения, разбрызгивания и продувки соответственно

(в долях);

С₀ – концентрация соли (или другого лимитирующего загрязнителя)

в воде, добавляемой в систему.

Величина называется коэффициентом упаривания.

При известных значениях с_пр и с_о (в соответствии с требованиями к качеству оборотной и подпитывающей воды) (табл. 4) можно найти р₃, а значит и величину продувки Q₃, м³/ч.

Величина расхода добавляемой в оборотную систему свежей воды Q_свеж., м³/ч, из водоема для компенсации потерь воды равна:

Q_свеж.= Q₁ + Q₂ + Q₃ (5)

Содержание отчета

Отчет по практической работе должен содержать:

1) титульный лист (приложение А);

2) задание с исходными данными;

3) схему оборотной системы;

4) расчет оборотной системы;

5) выводы.

Практическая работа № 9

РАСЧЕТ ЗАМКНУТОЙ СИСТЕМЫ ВОДОИСПОЛЬЗОВАНИЯ

Задание:В соответствии с заданным вариантом (табл.1) определить максимально возможную концентрацию солей в воде продувки с₃ после обессоливания ее для возврата в цикл водоиспользования и поддержания постоянного расхода и солесодержания в нем.

Таблица 1

Исходные данные

Номер варианта	Расход оборотной воды Q, м3/ч	Расход сточной воды Qст.в., м3/ч	Солесодержание сточной воды сст.в., мг/л
1	7800	7,8	1780
2	8000	8,0	1800
3	8200	8,2	1820
4	8400	8,4	1840
5	8600	8,6	1860
6	8800	8,8	1880
7	9000	9,0	1900
8	9200	9,2	1920
9	9400	9,4	1940
10	9600	9,6	1960
11	9800	9,8	1980
12	10000	10,0	2000
13	10200	10,2	2020
14	10400	10,4	2040
15	10600	10,6	2060
16	10800	10,8	2080
17	11000	11,0	2100
18	11200	11,2	2120
19	11400	11,4	2140
20	11600	11,6	2160
21	11800	11,8	2180
22	12000	12,0	2200
23	12200	12,2	2220
24	12400	12,4	2240
25	12600	12,6	2260
Для всех вариантов: 1) предельная концентрация солей в системе спр= 800 мг/л; 2) потери воды в результате испарения p1 =1,5 %; 3) потери воды в результате разбрызгивания p2= 0,5 %; 4) величина продувки p3= 0,5 %; 5) содержание солей в свежей воде ссвеж.= 200 мг/л.

Наиболее перспективный путь уменьшения потребления свежей воды – это создание оборотных и замкнутых систем водоиспользования.

В замкнутых беспродувочных системах стабилизацию оборотной воды производят путем вывода части оборотной воды для корректировки ее минерального состава и последующего возврата в цикл раздельно или совместно со свежей подпиточной водой (рис. 1).

Q_ст.в.

П

Q₃ Q

3

2 1 Q₁

СО

Q₂

ОХЛ

НС

Q_свеж.

Водоем

1 – основной цикл водооборота; 2 – цикл очистки и возврата воды продувки;

3 – возможный цикл возврата сточной воды производства;

П– производство;ОХЛ– система охлаждения воды;НС– насосная станция;

СО– система обработки (очистки) части воды;

Рис. 1. Схема замкнутой системы водоиспользования

Вместо свежей воды для подпитки можно использовать дочищенную до норм качества технической воды смесь промышленных и бытовых сточных вод, предварительно прошедших биологическую очистку, либо промышленные стоки после достаточно глубокой локальной физико-химической очистки.

Подпитка замкнутых систем свежей водой допускается в случае, если недостаточно очищенных сточных вод для восполнения потерь воды.

Нагретая в теплообменных аппаратах оборотная вода охлаждается в градирнях, брызгальных бассейнах, водохранилищах-охладителях или других устройствах.

Относительные величины потерь воды в результате испарения р₁, разбрызгивания р₂ и продувки р₃ (в долях) определяются следующим образом:

; ;, (1)

где Q₁, Q₂, Q₃ – абсолютные величины потерь воды при испарении,

разбрызгивании и продувке соответственно, м³/ч.

Те же величины, выраженные в процентах, принимают вид

; ;. (2)

Расчетная предельная концентрация С_пр солей или другого лимитирующего загрязнителя в оборотной системе определяется уравнением [2]:

, (3)

где р₁, р₂, р₃ - относительные величины потерь воды в результате

испарения, разбрызгивания и продувки соответственно

(в долях);

С_о – допустимая концентрация соли (или другого лимитирующего

загрязнителя) в воде, добавляемой в систему.

Порядок расчета

1. В соответствии со схемой замкнутой системы водоиспользования (рис. 1) определим допустимую концентрацию солей С_о в добавляемой в систему водоиспользования воде, сформированной из расходов очищенной продувочной Q₃, свежей Q_свеж. и производственной сточной вод Q_ст.в. из уравнения (3).

2. Найдем расход свежей воды Q_свеж., добавляемой в систему из водоема для компенсации потерь при испарении Q₁ и разбрызгивании Q₂, определяемыми выражениями (2). При этом надо учесть, что сточная вода, добавляемая в оборотную систему Q_ст.в.,является технологической, то есть

Q_свеж. = Q₁ + Q₂ – Q_ст.в.

3. Составим уравнение материального баланса

(Q₃ + Q_ст.в.+ Q_свеж.) с_о = Q₃с₃ + Q_ст.в.с_ст.в.+ Q_свеж. с_свеж.

4. Найдем из уравнения материального баланса максимально возможную концентрацию солей в воде продувки с₃ после обессоливания ее для возврата в цикл водоиспользования.

Содержание отчета

Отчет по практической работе должен содержать:

1) титульный лист (приложение А);

2) задание с исходными данными;

3) схему замкнутой системы;

4) расчет замкнутой системы;

5) выводы.

Практическая работа № 10

РАСЧЕТ СИСТЕМЫ ВОДОИСПОЛЬЗОВАНИЯ

С ПРУДОМ-ОХЛАДИТЕЛЕМ

Задание:1) определить необходимый объем пруда-охладителя V_o;

2) определить изменение концентраций примеси с_кi в воде пруда в последующие годы (т.е. время стабилизации состава)

в соответствии с заданным вариантом (табл. 1).

Таблица 1

Исходные данные

Номер варианта	Расход воды на собственные нужды Qс.н., млн.м3/год	Расход сточной воды Qст.в., млн.м3/год	Солесодержание сточной воды сст.в., г/м3
1	0,1	0	0
2	0,2	0,001	1800
3	0,3	0,002	1820
4	0,4	0,003	1840
5	0,5	0,004	1860
6	0,6	0,005	1880
7	0,7	0,006	1900
8	0,8	0,007	1920
9	0,9	0,008	1940
10	1,0	0,009	1960
11	1,1	0,010	1980
12	1,2	0,011	2000
13	1,3	0,012	2020
14	1,4	0,013	2040
15	1,5	0,014	2060
16	1,6	0,015	2080
17	1,7	0,016	2100
18	1,8	0,017	2120
19	1,9	0,018	2140
20	2,0	0,019	2160
21	2,1	0,020	2180
22	2,2	0,021	2200
23	2,3	0,022	2220
24	2,4	0,023	2240
25	2,5	0,024	2260

Продолжение табл. 1

Для всех вариантов: 1) расходы, млн.м3/год: - стока атмосферных водQст. = 0,4; - атмосферных осадков Qос.= 2,2; - продувки Qпрод.= 0,1; - фильтрационных утечек Qф= 3; - естественного испарения Qе.и.= 5,2; - дополнительного испарения Qд.и.= 2,5; 2) концентрации загрязнителя, г/м3: - в начале первого годового цикласо1=150; - в стоке атмосферных вод сст.= 150; - в подпиточной воде сподп.= 30; - конечная за первый год ск1= 130; 3) реагенты в систему не добавляются (А = 0).

В системах с прудом-охладителем (рис.1) концентрация солей увеличивается весьма медленно. Рост концентрации зависит от многих факторов. Системы с прудами занимают промежуточное положение между открытыми и замкнутыми системами. Баланс солей в таких системах обычно составляют для большого промежутка времени, например года [2].

V_е.и. V_ос

V_ф V_ст.

V_с.н.

V_прод.

Пруд

V_д.и.

V_ст.в.

V_подп.

П

А

П- производство

Рис. 1. Схема системы водоиспользования с прудом-охладителем

Материальный баланс по лимитирующей примеси в системе водопотребления для расчетного периода (год) имеет следующий вид:

V_o с_о + А + Q_подп.с_подп.+ Q_ст.с_ст.+ Q_ст.в.с_ст.в.– Q_прод.–

–Q_с.н.–Q_ф=V_о с_к ; (1)

Q_подп. = Q_прод.+ Q_с.н.+ Q_ф + Q_е.и.+ Q_д.и. – Q_ос. – Q_ст. – Q_ст.в., (2)

где V_o – объем воды в пруду-охладителе;

с_о, с_к – концентрации загрязнителя (например, солей) в пруду в

начале и конце годового цикла;

А – количество реагентов (хлоридов, сульфатов, кальция,

магния, железа), вводимых в пруд-охладитель в течение года

для обработки всего циркуляционного потока или его части

(хлорирование, подкисление, коагулирование и т.п.);

Q_подп.– годовой объем воды, поступающей в систему за счет

подпитки;

с_подп. – концентрация загрязнителя в подпиточной воде;

Q_ст. – годовой объем стока атмосферных вод в пруд;

с_ст. – средняя концентрация загрязнителя в стоке атмосферных вод;

Q_ст.в – годовой объем сточных вод, поступающих в систему от

производства;

с_ст.в. – средняя концентрация загрязнителя в сточной воде;

Q_ос. – годовой объем воды, поступающей в пруд-охладитель за счет

атмосферных осадков;

Q_прод., Q_с.н., Q_ф, Q_е.и., Q_д.и.– годовые объемы воды, теряемой из

пруда-охладителя соответственно за счет продувки,

собственных нужд водоочистных установок, фильтрационных

утечек, естественного испарения, дополнительного испарения.

Уравнение материального баланса дает возможность определить объем пруда-охладителя при прочих заданных или рассчитываемых величинах. При эксплуатации водооборотной системы, когда объем пруда-охладителя известен, обычно рассчитывают величину продувки или концентрацию загрязнителя к концу годового цикла.

Порядок расчета

1. Составляется материальный баланс по лимитирующей примеси для расчетного периода (год);

2. Из уравнения материального баланса определяется объем пруда-охладителя.

3. При известном значении объема пруда-охладителя определяются концентрации загрязнителя в пруду в конце годового цикла с_кi (с_к2, с_к3 и т.д.) в последующие годы, принимая с_о2 = с_к1, с_о3 = с_к2 и т.д. до стабилизации концентрации. Срок практически полной стабилизации концентрации составляет 8 – 10 лет. Результаты расчетов сводятся в таблицу

Таблица 1

Результаты расчетов стабилизации концентрации

Год	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
скi, г/м3	130

Содержание отчета

Отчет по практической работе должен содержать:

1) титульный лист (приложение А);

2. схему системы водоиспользования с прудом-охладителем;

3. расчет системы водоиспользования;

4) таблицу с результатами расчетов стабилизации

концентрации;

5) выводы.

Практическая работа № 11

РАСЧЕТ ВЕРТИКАЛЬНОГО ОТСТОЙНИКА

Задание: Рассчитать вертикальный отстойник в соответствии

с заданным вариантом (табл. 1).

Таблица 1

Исходные данные

Номер варианта	Расход сточной воды Q, м3/ч	Плотность частиц ρч, кг/м3	Диаметр частиц d, мкм
1	100	2200	15
2	110	2200	20
3	120	2200	25
4	130	2200	30
5	140	2200	35
6	150	2300	15
7	160	2300	20
8	170	2300	25
9	180	2300	30
10	190	2300	35
11	200	2400	15
12	210	2400	20
13	220	2400	25
14	230	2400	30
15	240	2400	35
16	250	2500	15
17	260	2500	20
18	270	2500	25
19	280	2500	30
20	290	2500	35
21	300	2600	15
22	310	2600	20
23	320	2600	25
24	330	2600	30
25	340	2600	35
26	350	2700	15
27	360	2700	20
28	380	2700	25
29	390	2700	30
30	400	2700	35
Для всех вариантов: 1) плотность жидкости ρж = 1066 кг/м3; 2) динамическая вязкость жидкости μж= 1,14×10-3Па×с.

При очистке сточных вод широко распространены процессы разделения гетерогенных систем на отдельные фазы путем осаждения частиц дисперсной фазы в дисперсионной среде под действием различных внешних сил. Так, для выделения твердых частиц из жидких сред широко применяются отстойники, основанные на осаждении частиц под действием силы тяжести (рис. 1).

Сточная вода

Очищенная вода

D

Шлам

Рис. 1. Схема вертикального отстойника

При движении частицы в жидкости возникает сопротивление, величина которого зависит главным образом от режима движения, формы и поверхности движущейся частицы.

Ламинарный режим движения имеет место при малых размерах частиц и высокой вязкости среды, что обусловливает небольшие скорости движения частицы.

Турбулентный режим движения частицы в жидкости наблюдается при больших размерах частиц и малой вязкости среды, то есть при высоких скоростях движения частиц, когда все большую роль начинают играть силы инерции.

Переход от ламинарного к турбулентному движению характеризуется критическими значениями чисел Рейнольдса Re и Архимеда Ar.

Рассмотрим процесс осаждения твердой частицы в неподвижной жидкой среде под действием силы тяжести.

Если частица массой m начинает опускаться под действием силы тяжести, через некоторый промежуток времени наступит динамическое равновесие: сила тяжести станет равна силе сопротивления среды и частица станет двигаться равномерно. Скорость такого равномерного движения частицы в среде называют скоростью осаждения w_ос.

Скорость осаждения w_ос можно рассчитать по формуле Стокса, соответствующей ламинарному режиму осаждения шарообразных частиц в неподвижной газообразной или жидкой среде под действием силы тяжести [6]

, (1)

где d – диаметр шарообразной частицы (табл. 1), м;

ρ – плотность жидкости (табл. 1), кг/м³;

ρ_ч – плотность материала частицы (табл. 1), кг/м³;

μ – динамический коэффициент вязкости среды (табл. 1), Па×с;

g – ускорение свободного падения, g = 9,81 м/с².

Более удобно для определения w_ос пользоваться методом Лященко, используя выражение для критерия Архимеда Аr [6]:

. (2)

По известному критерию Архимеда можно определить режим осаждения и значение критерия Рейнольдса Re:

• для ламинарного режима

; (3)

• для переходной области осаждения 36 < Ar < 83000

Re = 0,152 Ar^0,715 ; (4)

• для автомодельной области Ar > 83000

. (5)

Таким образом, определив значение критерия Аr, находят режим осаждения. Затем по выражениям (3)-(5) находят значение Re и по нему определяют скорость осаждения.

Критерий Рейнольдса определяется выражением

, (6)

откуда получим выражение для определения скорости осаждения w_ос, м/с:

. (7)

Приведенный расчет w_ос относится к скорости свободного осаждения, при котором осаждающиеся частицы практически не оказывают влияния на движение друг друга.

При значительной концентрации твердых частиц в среде происходит стесненное осаждение, скорость которого меньше, чем свободного, вследствие трения и соударений между частицами.

В данной работе рассматривается свободное гравитационное осаждение твердых частиц в жидкости, при котором процесс осаждения происходит под действием силы тяжести и осаждающиеся частицы практически не оказываютвлияния на движение друг друга.

При ориентировочных расчетах, учитывая приближенно отличие реальных условий осаждения от теоретических (стесненность осаждения, форма частиц, движение среды) определяют среднюю расчетную скорость осаждения , м/с:

. (8)

Поверхность осаждения F, м², можно найти по формуле:

, (9)

где Q – объемный расход сточных вод (табл. 1), м³/с.

Диаметр отстойника D, м, при известном значении F равен:

. (10)

Порядок расчета:

1) по формуле (2) определить критерий Архимеда Ar;

2)по известному критерию Архимеда определить режим осаждения и после определения скорости осаждения методом Лященко - значение критерия Рейнольдса Re;

3) при ламинарном режиме осаждения шарообразных частиц скорость осаждения w_осможно рассчитать по формуле Стокса (1);

4) при известном значении критерия Рейнольдса скорость осаждения w_ос определяется по формуле (7);

5) по формуле (8) определить среднюю расчетную скорость осаждения , м/с;

6) по формуле (9) определить поверхность осаждения F, м²;

7) по формуле (10) найти диаметр отстойника D, м.

Содержание отчета

Отчет по практической работе должен содержать:

1) титульный лист (приложение А);

2) задание с исходными данными;

3) схему отстойника;

4) расчет отстойника;

5) выводы.

Практическая работа № 12

РАСЧЕТ СЕПАРАТОРА

Задание: Рассчитать сепаратор для разделения конденсата (смеси воды

и бензина) отстаиванием в соответствии с заданным вариантом (табл. 1).

Таблица 1

Исходные данные

Номер варианта	Расход конденсата Q, м3/ч	Размер частиц бензина d, мкм
1	0,10	8
2	0,12	8
3	0,14	8
4	0,16	8
5	0,18	8
6	0,20	9
7	0,22	9
8	0,24	9
9	0,26	9
10	0,28	9
11	0,30	10
12	0,32	10
13	0,34	10
14	0,36	10
15	0,38	10
16	0,40	11
17	0,42	11
18	0,44	11
19	0,46	11
20	0,48	11
21	0,50	12
22	0,52	12
23	0,54	12
24	0,56	12
25	0,58	12
26	0,60	13
27	0,62	13
28	0,64	13
29	0,66	13
30	0,68	13
Для всех вариантов: 1) плотность смеси воды и бензина, ρ= 840 кг/м3; 2) плотность бензина, ρч = 760 кг/м3; 3) плотность воды, ρ= 998 кг/м3; 4) динамический коэффициент вязкости среды, μ = 1,005 ∙ 10-3Па∙с.

В сепараторе непрерывного действия (рис.1) жидкая фаза, представляющая собой смесь жидких веществ, расслаивается вследствие различия плотностей присутствующих в смеси веществ: легкая часть поднимается вверх и отводится через штуцер 5, а тяжелая опускается вниз и уходит через трубу 4 и штуцер 3.

6

2

1

5

3

4

1 – корпус; 2 – штуцер для подачи смеси жидкостей; 3 – штуцер для отвода нижнего слоя жидкости; 4 – труба для отвода нижнего слоя жидкости;

5 – штуцер для отвода верхнего слоя жидкости; 6 – штуцер для отвода воздуха

Рис. 1. Схема сепаратора

Определим скорость всплывания частиц бензина w_вспл, используя выражение для критерия Архимеда Аr [6]:

, (1)

где d – диаметр шарообразной частицы (табл. 1), м;

ρ – плотность воды (табл. 1), кг/м³;

ρ_ч – плотность вещества частицы (бензин) (табл. 1), кг/м³;

μ – динамический коэффициент вязкости среды (табл. 1), Пас;

g – ускорение свободного падения, g = 9,81 м/с².

По известному критерию Архимеда можно определить режим движения частиц и значение критерия Рейнольдса Re:

• для ламинарного режима

; (2)

• для переходной области осаждения 36 < Ar < 83000

Re = 0,152 Ar^0,715 ; (3)

• для автомодельной области Ar > 83000

. (4)

Критерий Рейнольдса определяется выражением

, (5)

откуда получим выражение для определения скорости всплывания w_вспл, м/с:

. (6)

Определим время отстаивания τ, с :

, (7)

где Н_р - рабочая высота отстойной части, м.

Примем рабочую высоту отстойной части Н_р = 1 м.

Объем V, м³, отстойной части сепаратора равен:

V = Q ∙ τ . (8)

Определим площадь поперечного сечения F, м², отстойной части сепаратора

F = V/H . (9)

Диаметр D, м, сепаратора равен:

. (10)

Содержание отчета

Отчет по практической работе должен содержать:

1) титульный лист (приложение А);

2) задание с исходными данными;

3) схему сепаратора;

4) расчетсепаратора;

5) выводы.

Практическая работа № 13

РАСЧЕТ НАПОРНОГО ЗЕРНИСТОГО ФИЛЬТРА

Задание: Рассчитать напорный зернистый фильтр в соответствии

с заданным вариантом (табл. 1).

Таблица 1

Исходные данные

Номер варианта	Производительность фильтрационной установки, Q, м3/ч	Режим взрыхляющей промывки
1	45	С
2	250	В
3	50	В
4	300	С
5	55	В
6	200	С
7	60	С
8	150	В
9	65	В
10	155	С
11	70	В
12	145	С
13	75	В
14	140	С
15	80	С
16	350	С
17	85	В
18	400	В
19	90	С
20	355	В
21	95	С
22	455	В
23	100	С
24	450	С
25	105	С
26	500	В
27	110	В
28	405	С
29	115	В
30	505	С

Продолжение табл. 1

Для всех вариантов: Диаметры стандартных фильтров D, мм: 700, 1000, 1500, 2000, 2600, 3000, 3400. Режим взрыхляющей промывки: 1) С- совместная водовоздушная промывка: - интенсивность подачи воды i = 6 л/(с∙м2); - продолжительность подачи воды t = 3 мин; 2) В- промывка водой: - интенсивность подачи воды i= 12 л/(с∙м2); - продолжительность подачи воды t= 20 мин.

Зернистые фильтры применяют для глубокой очистки вод от мелкодисперсных частиц, а также для доочистки сточных вод после биологической или физико-химической очистки.

Фильтры с зернистым слоем подразделяют на медленные (скорость фильтрования до 0,3 м/ч) и скоростные ( скорые – 2-15 м/ч и сверхскорые – более 25 м/ч), открытые и закрытые (напорные), с мелкозернистой фильтрующей загрузкой (размер частиц 0,4 мм), среднезернистой (0,4-0,8 мм) и крупнозернистой (более 0,8 мм), однослойные и многослойные, вертикальные и горизонтальные.

Высота слоя в открытых фильтрах равна 1-2 м, в закрытых 0,5-1 м. Напор воды в закрытых фильтрах создается насосами.

Наиболее широко применяются фильтрующие материалы: кварцевый песок, дробленый антрацит, керамическая крошка и другие.

Промывку фильтров, как правило, производят очищенной водой (фильтратом), подавая ее снизу вверх. При этом зерна загрузки переходят во взвешенное состояние и освобождаются от прилипших частиц загрязнений. Может быть произведена водовоздушная промывка, при которой сначала зернистый слой продувают воздухом для разрыхления, а затем подают воду [2-4].

Схема вертикального напорного зернистого фильтра представлена на рис. 1.

Фильтр состоит из цилиндрического корпуса 1, нижнего распределительного устройства 2, верхнего распределительного устройства 3 и размещенного внутри корпуса слоя фильтрующего материала 4. Снаружи фильтра расположены трубопроводы подвода и отвода воды и сжатого воздуха.

Нижнее распределительное устройство 2 предназначено для обеспечения равномерного сбора очищенной воды и равномерного распределения по площади поперечного сечения фильтра взрыхляющей воды и сжатого воздуха.

Верхнее распределительное устройство 3 предназначено для подвода в фильтр и равномерного распределении по площади поперечного сечения обрабатываемой воды, а также для удаления из фильтра промывной воды.

Распределительное устройство состоит из вертикального коллектора и радиально расположенных перфорированных распределительных труб.

Загрязненная вода Промывная вода

3

1

4

2

Промывная вода Очищенная вода

1 – корпус; 2 – нижнее распределительное устройство; 3 – верхнее

распределительное устройство; 4 – слой зернистого фильтрующего

материала

Рис. 1. Схема вертикального напорного зернистого фильтра

Подготовка насыпного фильтра к работе заключается в промывке слоя фильтрующей загрузки от задержанных загрязнений. Для хорошей промывки необходимо, чтобы зерна фильтрующего материала находились во взвешенном состоянии. При этом надо создать такие условия, при которых зерна фильтрующего материала сталкивались между собой и происходило бы полное оттирание с их поверхности налипших загрязнений.

Промывку фильтрующего материала осуществляют восходящим потоком воды, которую подают в фильтр через нижнее распределительное устройство 2. Необходимым условием промывки является расширение объема слоя фильтрующего материала на 40 – 50 %, позволяющее зернам фильтрующего материала свободно перемещаться в потоке воды.

Отлетающие с поверхности фильтрующих зерен частицы загрязнений вместе с восходящим потоком воды отводятся из фильтра через верхнее распределительное устройство 3.

Необходимое расширение фильтрующего слоя достигается при соответствующей скорости потока воды, которая характеризуется интенсивностью промывки.

Качество промывки контролируют, анализируя пробы воды, выходящей из фильтра, на мутность.

Для повышения качества промывки в фильтр через нижнее распределительное устройство подают сжатый воздух. Фильтрующий слой обрабатывают сжатым воздухом в течение 3-5 мин до подачи в фильтр промывной воды.

По окончании промывки мутный фильтрат сбрасывают либо в дренаж, либо в емкость повторного использования промывной воды.

Во время работы фильтра вода подается через верхнее распределительное устройство 2 на слой зернистого фильтрующего материала 4, проходит его и с помощью нижнего распределительного устройства 3 собирается и отводится из фильтра в общий коллектор.

При снижении прозрачности фильтрата, а также при достижении максимально допустимого перепада давления на слое фильтрующего материала фильтр отключают на промывку.

При производительности установки до 70 м³/ч устанавливается не менее трех фильтров, свыше 70 м³/ч – не менее четырех фильтров.

Порядок расчета

Рассматривается нормальный режим работы установки напорных зернистых фильтров с периодическим отключением одного из них на промывку.

Основным расчетным фактором для зернистых фильтров является производительность, которая кроме заданной величины должна учитывать расход на собственные нужды всех последующих стадий обработки воды.

Приближенно необходимая общая площадь фильтрования F, м², при нормальном режиме работы определяется следующим образом:

, (1)

где Q – производительность фильтрационной установки по осветленной

воде, м³/ч;

v – допускаемая скорость фильтрования, при нормальном режиме

работы v = 5 м/ч;

α – коэффициент, учитывающий расход воды на собственные

нужды, принимается α = 1,1.

Площадь фильтрования f, м², каждого фильтра определяется из уравнения:

, (2)

где а – количество фильтров, минимальное количество фильтров а = 2.

Определяется диаметр фильтра D, м

. (3)

Полученное значение диаметра одного фильтра корректируется в соответствии с диаметром стандартного фильтра (табл. 1).

Объем воды V, м³, на одну отмывку осветлительного фильтра равен

, (4)

где i и t - соответственно интенсивность (л/(с∙м²) и продолжительность (мин) взрыхляющей промывки фильтра, в зависимости от принятого характера промывки (водой или с воздухом) (табл. 1).

Среднечасовой расход воды на собственные нужды q, м³/ч, равен

, (5)

где n – число промывок в сутки осветлительного фильтра, принимаем

n = 2.

Для выбранных стандартных фильтров определяется скорость фильтрования

, м/ч (6)

Если скорость фильтрования превышает допускаемую (v = 5 м/ч), то необходимо увеличить диаметр или количество установленных фильтров.

Содержание отчета

Отчет по практической работе должен содержать:

1) титульный лист (приложение А);

2) задание с исходными данными;

3) схему зернистого фильтра;

4) расчет фильтра;

5) выводы.

Практическая работа № 14

РАСЧЕТ НАПОРНОГО ГИДРОЦИКЛОНА

Задание: Рассчитать напорный гидроциклон для очистки сточных вод от

твердых частиц в соответствии с заданным вариантом (табл. 1).

Таблица 1

Исходные данные

Номер варианта	Расход сточной воды Q, м3/ч	Давление на входе в гидроциклон Рпит, МПа	Крупность частиц δ, мкм
1	2,0	0,15	8 - 25
2	2,2	0,15	8 - 25
3	2,4	0,15	8 - 25
4	2,6	0,15	8 - 25
5	2,8	0,15	8 - 25
6	3,0	0,20	10 - 30
7	3,2	0,20	10 - 30
8	3,4	0,20	10 - 30
9	3,6	0,20	10 - 30
10	3,8	0,20	10 - 30
11	4,0	0,25	15 - 35
12	4,2	0,25	15 - 35
13	4,4	0,25	15 - 35
14	4,6	0,25	15 - 35
15	4,8	0,25	15 - 35
16	5,0	0,30	18 - 40
17	5,2	0,30	18 - 40
18	5,4	0,30	18 - 40
19	5,6	0,30	18 - 40
20	5,8	0,30	18 - 40
21	6,0	0,35	20 - 50
22	6,2	0,35	20 - 50
23	6,4	0,35	20 - 50
24	6,6	0,35	20 - 50
25	6,8	0,35	20 - 50
26	7,0	0,40	25 - 60
27	7,2	0,40	25 - 60
28	7,4	0,40	25 - 60
29	7,6	0,40	25 - 60
30	7,8	0,40	25 - 60
Для всех вариантов: 1) плотность частиц ρч= 2650 кг/м3; 2) плотность жидкости (воды) ρ= 998 кг/м3 ; 3) динамическая вязкость жидкости (воды) μж= 1,00510-3Пас.

Напорный гидроциклон представляет собой аппарат, состоящий из цилиндрической и конической частей (рис. 1).

Рис. 1. Схема напорного гидроциклона

Сточная вода под давлением поступает по тангенциально рас­положенному вводу в верхнюю часть цилиндра и приобретает враща­тельное движение. Под действием центробежных сил твердые частицы перемещаются к стенкам аппарата и концентрируются во внешних слоях вращающегося потока. Затем они перемещаются по спиральной траектории вдоль стенок гидроциклона вниз к выходному патрубку. Очищенная вода удаляется через верхний патрубок.

Конструктивные размеры напорных гидроциклонов подбирают в зависимости от количества сточных вод, крупности задерживаемых частиц δ и их плотности.

Для выделения из сточных вод мелкодисперсных механических примесей и сгущения осадка рекомендуется применять напорные гидроциклоны, представленные в табл. 2 [7].

Таблица 2

Технические параметры	Размеры основных узлов и деталей
	Тип гидроциклона
	ГН-25	ГН-40	ГН-60	ГН-80	ГН-100
Диаметр: цилиндрической части D, мм; питающего патрубка dпит, мм; сливного патрубка dсл, мм; шламового патрубка dшл, мм	25 4, 6, 8 5, 8, 12 3, 4, 5	40 6, 8, 12 8, 12, 16 4, 5, 6	60 8, 12, 16 12, 16, 20 5, 6, 8	80 10, 12, 16, 20 16, 20, 32 6, 8, 10, 12	100 12, 16, 20, 25 20, 32, 40 8, 10, 12, 16
Угол конусности кони-ческой части α, град Высота цилиндричес-кой части Нц,мм Объемная производи-тельность Qпит, м3/ч, приР= 0,1 МПа Граничная крупность разделения δгр, мкм	5, 10, 15 25, 50, 75, 100 0,3 - 1,1 2,3 - 64	5, 10, 15 40, 60, 80, 120, 160 0,6 - 2,2 2,3 - 84,9	5, 10, 15, 20 60, 120, 180, 240 1,1 - 3,7 3,4 - 92,9	5, 10, 15, 20 80, 160, 240, 320 1,8 - 6,4 4,3 - 103,0	10, 15, 20 100, 200, 300, 400 2,7 - 10,1 6,1 - 150

Для выбора типа гидроциклона, представленного в таблице 2, можно воспользоваться рекомендациями (табл. 3) [8].

Таблица 3

Диаметр гидро-циклона D, мм	25	40	60	80	100	125
Крупность частиц δ, мкм (табл. 1)	8 - 25	10 - 30	15 - 35	18 - 40	20 - 50	25 - 60 25 - 60

Производительность напорного гидроциклона Q_пит, м³/ч, при выбранных геометрических размерах определяется по формуле [8]

, (1)

где d_пит, d_сл – диаметры патрубков для подачи сточной и слива

очищенной воды (табл. 2), мм;

ΔP – потери давления в гидроциклоне, ΔP = 0,1- 0,2 МПа [2].

g – ускорение свободного падения, g = 9,81 м/с².

Число гидроциклонов принимается в соответствии с n = Q/Q_пит , где

Q – расход сточной воды (табл. 1).

Скорость осаждения (гидравлическую крупность) частиц w_o, мм/с, находят по упрощенной формуле [2]:

, (2)

где D – диаметр цилиндрической части гидроциклона (табл. 2), м;

Q – производительность гидроциклона (табл. 1), м³/с;

k – коэффициент, учитывающий влияние концентрации примесей и турбулентность потока; для агрегативно-устойчивых суспензий с небольшой концентрацией k = 0,04;

а – коэффициент, учитывающий затухание тангенциальной

скорости, а = 0,45.

Расход шлама Q_шл , м³/ч, определяют по формуле [8]

, (3)

где d_пит – диаметр патрубка для подачи сточной воды (табл. 2), мм;

d_шл – диаметр патрубка для удаления шлама (табл. 2), мм;

d_сл – диаметр патрубка для слива очищенной воды (табл. 2), мм;

D – диаметр цилиндрической части гидроциклона (табл. 2), мм;

Н_ц – высота цилиндрической чати гидроциклона (табл. 2), м;

α – угол конусности конической части гидроциклона (табл. 2), град;

Р_пит – давление на входе в гидроциклон (табл. 1), МПа.

Содержание отчета

Отчет по практической работе должен содержать:

1) титульный лист (приложение А);

2) задание с исходными данными;

3) схему напорного гидроциклона;

4) расчет гидроциклона;

5) выводы.

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

1. Павлов К.Ф., Романков П.Г., Носков А.А. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии. – Л.: Химия, 1987. – 576 с.

2. Родионов, А. И. Оборудование, сооружения, основы проектиро-вания химико-технологических процессов защиты биосферы от промы-шленных выбросов / А. И. Родионов [и др.]. / Учеб. пособие для вузов. – М.: Химия, 1985. – 352 с.

3. Родионов, А. И. Техника защиты окружающей среды: учеб. для вузов / А. И. Родионов, В. Н. Клушин, Н. С. Торочешников. – М.: Химия, 1989. – 512 с.

4. Белов, С.В. Охрана окружающей среды: учеб. для техн. спец. вузов / С. В. Белов, Ф. А. Барбинов, А. Ф. Козьяков [и др.]; под ред. С. В. Белова. – М.: Высш. шк., 1991. – 319 с.

5. Борисов, Г.С. Основные процессы и аппараты химической технологии: пособие по проектированию / Г. С. Борисов [и др.]; под ред. Ю. И. Дытнерского. – М.: Химия, 1991. – 496 с.

6. Касаткин А.Г. Основные процессы и аппараты химической технологии. – М.: Химия, 1971. – 784 с.

7. Проектирование сооружений для очистки сточных вод: справочное пособие к СНиП. – М.: Стройиздат, 1990. – 192 с.

8. СНиП 2.04.03-85. Канализация, наружные сети и сооружения / Госстрой СССР. – М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1986. – 72с.

Приложение А

Волгоградский государственный технический университет

Кафедра промышленной экологии и безопасности жизнедеятельности

Практическая работа № 1

по дисциплине “Промышленная экология”

Расчет рассеивания нагретых выбросов

вредных веществ в атмосфере