3.2.2. Выбор тока срабатывания защиты

Определяем первичный минимальный ток срабатывания защиты, приведенный к основной стороне, по следующим условиям:

• отстройка от броска тока намагничивания и переходного тока небаланса (2.7)

I_сзmin ≥ 0,5 · 201 = 100,5 А;

• отстройка от расчетного тока небаланса в режиме, соответствующем началу торможения (2.8)

I_сзmin ≥ 1,5 · I_{нб.расч}.

Сначала определяем первичный ток начала торможения при известном вторичном (2.9)

.

Расчетным режимом для определения I_Т.нач. является передача мощности со стороны высшего напряжения на сторону среднего напряжения.

Находим ток небаланса для расчетного режима по (2.2) и (2.3)

I_{нб.расч.} = |1 · 1 · 0,03 + 0,16 + 0,05| · 185 = 44,4 А.

Тогда I_сзmin ≥ 1,5 · 44,4 = 66,6 А

Принимаем I_сзmin = 100,5 А.

3.2.3. Определение чисел витков рабочей обмотки ТАV для основной стороны 110 кВ и для других сторон – 35 и 10 кВ

Определяем ток срабатывания реле для основной стороны

.

Число витков рабочей обмотки основной стороны не может превышать 30. Поэтому выбираем F_ср = 60А. Тогда из (2.10)

.

Принимаем в соответствии с паспортными данными реле Wраб.осн = 25 витков.

Определяем действительный ток срабатывания реле и защиты

.

Число витков рабочих обмоток неосновных сторон 35 и 10 кВ определяем по (2.12) и (2.13)

.

Принимаем W_раб.35 = 32 витка, используя 30 витков основной обмотки ТАV и 2 витка уравнительной обмотки W_уI:

.

Принимаем W_раб.10 = 31 виток, используя 30 витков основной обмотки ТАV и 1 виток уравнительной обмотки W_уII.

С учетом I^III_нб определяем первичный ток срабатывания защиты по условию отстройки от расчетного тока небаланса при токе, равном току начала торможения по (2.8); при этом составляющие расчетного тока небаланса определяем по (2.2), (2.3) и (2.4).

.

I_сзmin ≥ 1,5 · 47,58 = 71,36 А, что меньше принятого за расчетный.

3.2.4. Определение коэффициента торможения

Для выбора коэффициента торможения, устанавливаемого на реле, его необходимо определить во всех расчетных режимах внешних КЗ.

1. Трехфазное КЗ на стороне 35 кВ в максимальном режиме работы системы при раздельной работе трансформаторов на этой стороне (см. рис. 7,г).

Определяем расчетный ток небаланса на этом режиме

Определяем коэффициент торможения по (2.15), принимая число витков тормозной обмотки, равное 4, на этой стороне:

.

2. Трехфазное КЗ на стороне 11 кВ в максимальном режиме работы системы при раздельной работе трансформаторов на стороне 35 кВ (рис. 7,б).

Определяем ток небаланса в этом режиме

.

Принимая на стороне 11 кВ число витков тормозной обмотки, равное 4,

.

3. Трехфазное КЗ на стороне 11 кВ в максимальном режиме работы системы при параллельной работе трансформаторов на стороне 35 кВ (рис. 7,в).

,

.

Согласно расчетам наибольшее значение К_Т = 0,653.

Устанавливаем ближайшее большее значение К_Т = 0,9 при числе витков тормозных обмоток равном 4 на каждой из сторон 35 и 11 кВ.

4. Определение коэффициента чувствительности.

Рассматривается КЗ между двумя фазами на стороне низшего напряжения за реактором при раздельной работе трансформаторов в минимальном режиме работы системы (рис. 7,д).

.

По (2.16)

.

Литература

1. Засыпкин А.С. Релейная защита трансформаторов. – М.: Энергоатомиздат, 1989. – 240 с.

2. Реле тока дифференциальные серии РСТ-23. Техническое описание и инструкция по эксплуатации. ИГФР.647531.001-01Т01, Т02, 1996.

3. Голанцов Е.Б., Молчанов В.В. Дифференциальные защиты трансформаторов с реле типа ДЗТ-21 (ДЗТ-23). – М.: Энергоатомиздат, 1990. – 88 с.

4. Руководящие указания по релейной защите. – М: Энергоатомиздат, 1985. – Вып.13Б. – 96 с.

5. Неклепаев В.Н., Крючков И.П. Электрическая часть электростанций и подстанций. Справочные материалы для курсового и дипломного проектирования: Учебное пособие для вузов. – м.: Энергоатомиздат, 1989. – 608 с.

6. Шабад М.А. Расчеты релейной защиты и автоматики распределительных сетей. – Л.: Энергоатомиздат, 1985. – 296 с.

Дифференциальная защита

понижающего трансформатора с реле типа РСТ-23