Критерий погоды к

Остойчивость судов считается по критерию погоды К достаточной, если при наихудшем, в отношении остойчивости, варианте нагрузки динамически приложенный кренящий момент от давления ветра ( от шквала) M_v равен или меньше опрокидывающего момента М_с, т.е. если соблюдены условия M_v  М_с или

К =  1,0. (3.38)

Кренящий момент M_v, кНм, определяется выражением

M_v = 0,001р_v А_v z, (3.39)

где А_v, м² – площадь парусности (проекция надводной части корпуса судна и судовых конструкций на плоскость, параллельную ДП);

z, м – возвышение центра парусности (ЦТ площади парусности) над плоскостью действующей ватерлинии;

р_v , Па – давление ветра, принимается по табл. 3.2 в зависимости от района плавания и величины z.

Таблица 3.2 - Давление ветра р_v, Па

Район плавания судна	z, м
	1,0	2,0	3,0	4,0	5,0	6,0	 7,0
Неограниченный	706	863	971	1049	1108	1167	1216
Ограниченный I	0,567 давления для неограниченного района
Ограниченный II	0,275 давления для неограниченного района

Кренящий момент от шквала является постоянным за весь период накренения судна.

Динамический опрокидывающий момент М_с = gl_c. Плечо опрокидывающего момента l_c определяется по ДСО или ДДО с учетом амплитуды качки _r = _1r или _r = _2r (рис. 3.21).

Амплитуда качки судна с круглой скулой, градусов, не снабженного скуловыми килями и брусковым килем, вычисляется по формуле

_1r = X₁X₂Y₁, (3.40)

где X₁ – безразмерный множитель, определяемый по табл. 3.3 в зависимости от отношения B/d;

X₂ – безразмерный множитель, определяемый по табл. 3.4 в зависимости от значения коэффициента общей полноты С_В;

Y₁ – множитель, град., определяемый по табл. 3.5 в зависимости от отношения и района плавания;

h₀ – начальная МЦВ без поправки на свободные поверхности жидких грузов.

Таблица 3.3 - Множитель Х₁

B/d	2,4 и менее	2,6	2,8	3,0	3,2	3,4	3,5 и более
Х1	1,0	0,96	0,93	0,90	0,86	0,82	0,80

Таблица 3.4 - Множитель Х₂

СВ	0,45 и менее	0,5	0,55	0,6	0,65	0,7 и более
Х2	0,75	0,82	0,89	0,95	0,97	1,0

Таблица 3.5 - Множитель Y₁, град.

Район плавания судна
	0,04 и менее	0,05	0,06	0,07	0,08	0,09	0,10	0,11	0,12	0,13 и более
Неограни-ченный	224,0	225,0	227,0	229,0	330,7	332,0	333,4	334,4	335,3	336,0
Ограни- ченный I и II	16,0	17,0	19,7	22,8	25,4	27,6	29,2	30,5	31,4	32,0

Если судно имеет скуловые и/или брусковый кили, то амплитуда качки _2r, град. вычисляется по формуле

_2r = k_1r , (3.41)

где коэффициент k принимается по табл. 3.6 в зависимости от отношения А_к/(LB), в котором А_к – суммарная габаритная площадь скуловых килей, либо площадь боковой проекции брускового киля, либо сумма этих площадей, м².

Скуловые кили не принимаются во внимание для судов, которые имеют в символе класса категории ледовых усилений УЛА, УЛ и Л1.

Амплитуду качки судна с острой скулой следует принимать равной 70% амплитуды, вычисленной по формуле (3.40).

Таблица 3.6 - Коэффициент k

Ак/(LB) %	0	1,0	1,5	2,0	2,5	3,0	3,5	4.0 и более
k	1,00	0,98	0,95	0,88	0,79	0,74	072	0,70

Расчетные значения амплитуды качки следует округлять до целых градусов.

Для судов, кили которых заложены 1 июля 2002 г. и позже, остойчивость по критерию погоды проверяется следующим образом:

остойчивость судна считается по критерию погоды достаточной, если оно в состоянии противостоять одновременному действию ветра и волнения в соответствии с указанным ниже:

1) Судно находится под воздействием постоянного ветра, направленного перпендикулярно ДП судна, которому соответствует плечо ветрового кренящего момента l_w1 (рис. 3.22).

2) От угла крена ₀, вызванного постоянным ветром, судно под воздействием волн кренится на наветренный борт на угол, равный амплитуде _r.

3) На накрененное судно действует порыв ветра, которому соответствует плечо l_w2.

4) Сравниваются площади a и b, заштрихованные на рис. 3.22.

Площадь b ограничена кривой восстанавливающих плеч, прямой, соответствующей плечу l_w2, и углом крена 50 либо углом крена _с, соответствующим точке второго пересечения прямой l_w2 с кривой восстанавливающих плеч, в зависимости от того, какой из них меньше.

Площадь а ограничена кривой восстанавливающих плеч, прямой l_w2 и углом крена, соответствующим амплитуде качки _r.

Остойчивость судна считается достаточной по критерию погоды, если площадь b равна или больше площади а.

5) Допустимый угол крена от действия постоянного ветра ₀ согласовывается с Регистром. Для ориентировочной оценки предлагается, чтобы угол ₀ не превышал 0,8 угла входа палубы в воду или 15, в зависимости от того, что меньше.

Остойчивость лесовоза по данному критерию не проверяется.

6) Кренящее плечо l_w1, м, принимается постоянным для всех углов крена и рассчитывается по формуле

l_w1 = p_v Az_v /(1000g), (3.42)

где p_v = 504 Па – давление ветра;

z_v – плечо парусности; принимается равным измеренному по вертикали расстоянию от центра парусности до центра площади проекции подводной части корпуса на диаметральную плоскость, или, приближенно, до середины осадки судна;

А – площадь парусности, м²; определяется , как было указано выше;

 - водоизмещение судна, т;

g = 9,81 м/с².

Кренящее плечо l_w2= 1,5l_w1.

b

l_w2

l_w1

a

50 _с 

₀

_r

Рис. 3.22.

7) Для рыболовных судов длиной от 24 до 45 м давление ветра в формуле (3.42) принимается по табл. 3.7 в зависимости от расстояния z от центра площади парусности до ватерлинии.

Таблица 3.7 - Давление ветра

z, м	1	2	3	4	5	6 и более
pv, Па	316	386	429	460	485	504

8) Амплитуда качки судна с круглой скулой, град., определяется по формуле

_1r = 109X₁X₂, (3.43)

где X₁ и X₂ – коэффициенты, определяемые по табл. 4 и 5;

r = 0,73 + 0,6(z_g – d)/d;

S – коэффициент, определяемый по табл. 3.8 в зависимости от периода качки  = 2сВ/, где с = 0,373 + 0,023В/d – 0,043L/100.

Таблица 3.8 - Коэффициент S

, с	 6	7	8	12	14	16	18	 20
S	0,100	0,098	0,093	0,065	0,053	0,044	0,038	0,035

9) Для судна, имеющего скуловые кили, амплитуда качки _2r определяется по (3.37).

10) Амплитуду качки судна с острой скулой следует принимать равной 10 % амплитуды, рассчитанной по (3.43).

11) Амплитуда качки судов, снабженных успокоителями качки, должна определяться без учета их работы.