- •Задание к выполнению курсовой работы
- •1. Общие указания к выполнению и оформлению курсовой работы
- •2. Расчет монолитной плиты перекрытия здания колонной конструктивной системы
- •Подбор арматуры
- •Конструирование плиты
- •3. Расчет колонн и фундаментной плиты многоэтажного монолитного здания
- •Определение нагрузок на колонны
- •Статический расчет колонн здания
- •Расчет колонны подземного этажа
- •Расчет колонны первого этажа
- •Расчет колонны второго этажа
- •Конструирование колонн
- •Расчет фундаментной плиты
- •Приложение
3. Расчет колонн и фундаментной плиты многоэтажного монолитного здания
Расчет колонн
Определение нагрузок на колонны
Колонны 16-этажного монолитного здания воспринимают вертикальную нагрузку, которая передается на колонны от междуэтажных перекрытий и от покрытия здания. Вертикальная нагрузка на колонну среднего ряда собирается с грузовой площади А=6,66,6-0,50,5=43,31 м2.
Нагрузка на перекрытие здания приведена в таблице 1, нагрузка на покрытие представлена в таблице 2. Нагрузки определены в соответствии с нормативными рекомендациями [3].
Таблица 2
Таблица нагрузок | |||||
№ п/п |
Наименование и значение нагрузки, кН/м2 |
n |
Нормативное значение, кН/м2 |
f |
Расчетное значение, кН/м2 |
|
Постоянная нагрузка – Pd |
|
|
|
|
1 |
Вес кровли: водоизоляционный ковер – 0,5 монолитная стяжка - 0,8 утеплитель Rockwool - 0,3 пароизоляция - 0,05 |
1
|
1,65 0,5 0,8 0,3 0,05 |
1,2 1,3 1,2 1,2 |
2,06 0,6 1,04 0,36 0,06 |
2 |
Собственный вес монолитной плиты перекрытия (=200 мм,=25 кН/м3) - 25×0,2=5 |
5,0 |
1,1 |
5,5 | |
|
Временная нагрузка- |
|
|
|
|
3 |
снеговая (по III-му снеговому району): полное значение – Pt=1,80,7=1,26, пониженное значение – Pl=1,260,7=0,88 |
1
|
1,26 0,88 |
1,4 |
1,76 1,23 |
|
Pd + Pt |
|
7,91 |
|
9,32 |
|
Pd + Pl |
|
7,53 |
|
8,79 |
Горизонтальная нагрузка - ветровая нагрузка, действующая на вертикальные наружные элементы здания через плиты перекрытия, перемычки и другие связи между вертикальными элементами здания, передается на внутренние продольные и поперечные стены лестнично-лифтовых шахт, а также на колонны здания. Ветровая нагрузка распределяется между вертикальными несущими элементами здания, но удобнее рассматривать не распределение ветровой нагрузки, а распределение моментов между вертикальными конструктивными элементами здания.
Момент в i-той колонне (стене) от ветровой нагрузки равен [9]:
где
Вi- изгибная жесткостьi-той элемента относительно оси, проходящей через центр тяжести несущей системы изnстен;
М(х)- изгибающий момент на уровнехот ветровой нагрузки, действующей на несущую систему.
Нормативное значение ветровой нагрузки определяется как сумма средней (wm) и пульсирующей составляющей (wр) ветровой нагрузки: w= wm+ wр.
В свою очередь нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки определяется по формуле:
Нормативное значение ветрового давления для Iветрового района –w0= 0,23 кН/м2. Аэродинамический коэффициент –с=0,8+0,5=1,3. В таблице 3 приведены значения коэффициентаkдля высоты 0; 5; 10; 20; 40; 60; 80 м. На рисунке 16 приведены результаты графического определения значений коэффициентаkна уровне перекрытий здания.
Таблица 3
Коэффициент k, учитывающий изменение ветрового давления по высоте здания (Z) для типа местности В | |||||||
Z, м |
0 |
5 |
10 |
20 |
40 |
60 |
80 |
k |
0,5 |
0,5 |
0,65 |
0,85 |
1,1 |
1,3 |
1,45 |
Рис.16. Графическое определение коэффициента k, учитывающего изменение ветрового давления по высоте здания |
Расчетное значение средней составляющей ветровой нагрузки в уровне междуэтажных перекрытий определяются по формуле:
Wm,i= w0kicfAi ,
где f=1,4 – коэффициент надежности по нагрузке, А1=342,1=71,4 м2, А2=344,05=137,7 м2, А3=363,9=140,4 м2, А4=383,9=148,2 м2, А5=32,53,68=119,6 м2, А6=271,725=46,6 м2– грузовые площади.
Результаты вычислений сведены в таблицу 4
Таблица 4
Расчетные значения средней составляющей ветровой нагрузки в уровне междуэтажных перекрытий | |||||||
№ |
ki |
Ai |
Wm,i |
№ |
ki |
Ai |
Wm,i |
0 |
0,500 |
71,4 |
17,24 |
9 |
1,042 |
148,2 |
74,59 |
1 |
0,500 |
137,7 |
33, 25 |
10 |
1,091 |
148,2 |
78,09 |
2 |
0,593 |
140,4 |
40,21 |
11 |
1,132 |
148,2 |
81,03 |
3 |
0,690 |
148,2 |
49,39 |
12 |
1,171 |
148,2 |
83,82 |
4 |
0,768 |
148,2 |
54,97 |
13 |
1,210 |
148,2 |
86,61 |
5 |
0,846 |
148,2 |
60,56 |
14 |
1,249 |
148,2 |
89,40 |
6 |
0,896 |
148,2 |
64,14 |
15 |
1,288 |
119,6 |
74,40 |
7 |
0,945 |
148,2 |
67,64 |
16 |
1,320 |
46,6 |
29,71 |
8 |
0,993 |
148,2 |
71,08 |
|
|
|
|
Нормативное значение пульсационной составляющей ветровой нагрузки определяется по формуле:
В таблице 5 приведены значения коэффициента пульсации давления ветра для высоты 0; 5; 10; 20; 40; 60; 80 м. На рисунке 17 приведены результаты графического определения значений коэффициентана уровне перекрытий здания.
Таблица 5
Коэффициент пульсаций давления ветра по высоте здания (Z) для типа местности В | |||||||
Z, м |
0 |
5 |
10 |
20 |
40 |
60 |
80 |
k |
1,22 |
1,22 |
1,06 |
0,92 |
0,80 |
0,74 |
0,70 |
Предельное значение частоты собственных колебаний fl (Гц) для железобетонных сооружений при логарифмическом декременте колебаний=0,3 для I-го ветрового района составляет 0,95.
Параметр
Коэффициент динамичности =1.
Коэффициент пространственной корреляции пульсации давления , определяемый для плоскости ZOY с параметрами40 м,60 м, равен 0,65.
Рис.17. Графическое определение коэффициента , учитывающего изменение пульсаций давления ветра по высоте здания |