- •1 Технологический раздел
- •1.1 Классификация теплообменников применяемых в нгп
- •1.2 Теоретические основы процесса теплопередачи
- •1.3 Назначение конденсатора – холодильника
- •1.4 Технологическая схема и её описание
- •1.5 Обслуживание и чистка конденсатора-холодильника
- •1.6 Техника безопасности и охрана окружающей среды
- •2 Расчетный раздел
- •2.1 Последовательность технологического расчёта теплообменников
- •I зона – зона конденсации; II зона – зона охлаждения конденсата;
- •2.2 Исходные данные на проектирование
- •2.3 Определение температур холодного и горячего теплоносителей
- •2.4 Тепловая нагрузка конденсатора-холодильника
- •2.5 Расход воды в конденсаторе-холодильнике
- •2.6 Температурный напор по поверхностям нагрева
- •2.7 Коэффициенты теплоотдачи и теплопередачи по зонам конденсатора-холодильника
- •2.8 Поверхность конденсатора-холодильника
- •2.9 Гидравлический расчет
- •2.10 Расчет диаметра штуцеров
- •2.11 Определение потерь в трубном и межтрубном пространстве
- •3. Основные выводы по результатам проекта
- •Список используемой литературы
2.4 Тепловая нагрузка конденсатора-холодильника
Общая тепловая нагрузка конденсатора-холодильника складывается из тепловых нагрузок обеих зон.
Тепловая нагрузка первой зоны с достаточной точностью может быть определена из выражения:
(22)
где Y1 – количество горячего теплоносителя, определяется:
(23)
r – скрытая теплота конденсации исходной смеси, определяется по правилу аддитивности:
(24)
где x1 и x2 – массовые доли этилового и бутилового спиртов в смеси;
r1 и r2 – их теплоты конденсации при температуре Тк.
r=851*0.94+633*0.06=837.92 кДж/кг
Тепловая нагрузка второй зоны определяется из выражения:
(25)
где С- удельная теплоемкость смеси,
Удельная теплоемкость смеси С определяется по правилу аддитивности при средней температуре конденсата во второй зоне.
(26)
где С=3,22 кДж/(кг * град), С=2,98 кДж/(кг*град)– удельные теплоемкости соответственно этилового и бутилового спиртов
Общая тепловая нагрузка конденсатора-холодильника составляет:
(27)
2.5 Расход воды в конденсаторе-холодильнике
Расход воды определяется из уравнения теплового баланса аппарата. Без учета потерь в окружающую среду (аппарат покрыт теплоизоляцией) все тепло, отданное горячим теплоносителем, будет принято холодным теплоносителем, т.е. :
(28)
где Y2 – расход воды, ;
Св = 4,190- удельная теплоемкость воды при ее средней температуре в аппарате.
Откуда:
(29)
Промежуточная температура воды τ в конце первой или в начале второй зоны определяется из уравнения теплового баланса любой из зон.
Тепловой баланс первой зоны имеет вид:
(30)
Откуда:
(31)
Для ориентировочного выбора типа конденсатора-холодильника из уравнения теплопередачи рассчитывается поверхность теплообмена аппарата
, (32)
где К – коэффициент теплопередачи, ;
Δtср – средний температурный напор, ºС.
На основании практических данных для водяного конденсатора-холодильника принимаем коэффициент теплопередачи К= 300 .
Средний температурный напор (средняя разностьтемператур) определим по формулеГрасгоффа:
,
где:
Δtб = T1 – t2 = 83,4-40 = 34ºС
Δtм = T2 – t1 = 40 – 25 = 15ºС
Тогда поверхность теплообмена будет равна:
Руководствуясь рекомендациями по проектированию поверхностных теплообменников, направляем холодный теплоноситель – воду в трубное пространство, а горячий - в межтрубное. Примем скорость воды в трубах и определим площадь сечения одного хода по трубам, обеспечивающего принятую скорость
, (36)
где - плотность воды при её средней температуре в аппарате
По полученному числовому значению поверхности теплообмена и площади сечения одного хода по трубам выбираем конденсатор – холодильник с неподвижными трубными решетками, горизонтальный. ГОСТ 15121, ГОСТ 15118.
Краткая техническая характеристика аппарата:
Диаметр кожуха внутренний, мм 1200
Диаметр труб наружный, мм 20
Толщина стенки труб, мм 2
Длина трубы, мм 4000
Число ходов по трубам 6
Общее число труб, шт 1544
Площадь сечения одного хода по трубам, м2 0,03
Площадь самого узкого сечения потока в межтрубном пространстве 0,093
Поверхность теплообмена, м2 388
Общая поверхность теплопередачи равна суммарной поверхности двух зон
F = F1 + F2