16.6. Пример расчета тележечного конвейера

Рассчитать горизонтально-замкнутый тележечный конвейер для литейных форм (см. рис. 11.2), имеющий горизонтальную трассу. Масса транспортируемого изделия на участках заливки и охлаждения m₁ =450 кг, на остальных участках m₂ = 350 кг, размеры (lXbXh) =870X400X450 мм. Производительность конвейера Z=180 шт./ч, длина участков конвейера: формовки L_ф = 45 м, заливки L_зал = 15 м, охлаждения L_ОХЛ = 50 м; выбивки L_ВЫБ=10 м.

Согласно параграфу 11.2, выбираем конвейер типа Г. Из табл. 11.2 в соответствии, с заданными размерами и массой груза определяем следующие параметры конвейера: ширина платформы B = 500 мм (на 100 мм. больше ширины груза), длина платформы L = 1000 мм (на 130 мм больше длины груза), шаг платформы Т = 1250 мм, номинальная грузоподъемность платформы 500 кг, погонная масса ходовой части q_х.ч= 180 кг/м, радиус поворота R = 1250 мм.

Из формулы (5.15) определяем расчетную скорость конвейера v =ZT/3600= =l80∙1,25/3600=0,0625 м/с.,

Ближайшее значение скорости из стандартного ряда (см. параграф 11.3) ,0,063 м/с (±10 %). Поскольку, отклонение расчетной скорости от стандартной составляет (0,063-0,0625)/0,063=0,008, или 0,8 %, дальнейший расчет будем в.ести по расчетной скорости.

Погонная масса груза на участках заливки и охлаждения

на участках формовки и выбивки

Расчет натяжений в цепи выполним методом обхода по контуру (см. параграф 5.2). Первоначальное натяжение в точке цепи после привода (в начале участка выбивки) примем F_min=1500 H (см. 11.3)

Длина каждого криволинейного участка (дуги поворота) l_кр=πR=3,14∙1,25 = 4 м. Сопротивление движению на участке выбивки соответственно формуле.(5.17).

Здесь коэффициент сопротивления движению w = 0,025 принят из табл. 11.2 одинаковым по всей трассе конвейера.

Натяжение цепи в конце участка выбивки по формуле (5.35) F₁ = 1500+1128 = 2628 Н,

Сопротивление на дуге поворота (параграф 11.3.2) F_ПОВ (q_г+. + q_х.ч)l_крwgk_т= =(280+180)∙4∙0,025∙9,81∙1,025 = 462 Н.

Здесь коэффициент, k_т учитывающий дополнительное трение на повороте, принят равным 1,025.

Натяжение цепи в начале участка формовки по формуле (5.35) F₂ = 2628+462 = 3090 Н.

Сопротивление на участке формовки, согласно формуле (5.17)

Натяжение цепи в конце участка формовки по формуле (5.35)

F₃=3090+5076=8166 H.

Сопротивление движению на участке заливки, согласно формуле (5.17),

Натяжение цепи в конце участка заливки по формуле (5.35) F₄ = 8166+1986=10152 Н.

Натяжение цепи в начале участка охлаждения по формуле (5.35) F₅= 10152 + 462= 10614 Н.

Сопротивление на участке охлаждения, согласно формуле (5.17)

Натяжение цепи в конце участка охлаждения по формуле (5 35) F₆= 10614 + 6622=17236 Н.

Натяжение тяговой цепи гусеничного привода, который устанавливается между участками охлаждения и выбивки, по формуле (11.11) F_max=F₆=17236 Н, F_ГУС = 1,65 F_max=1,65-17236=28439 Н.

Требуемая мощность привода Р=10^-3 F_ГУСv=10^-3∙28 439∙0,0625=1,78 кВт.

Поскольку скорость конвейера меньше 0,2 м/с, при выборе цепи динамические нагрузки можно не учитывать [см. пояснения к формуле (8.11)]. Расчетная нагрузка на цепь по формуле (8.12) F_РАСЧ=F_max=17236 Н. Разрушающая нагрузка цепи по формуле (8.14) F_РАЗР= 6∙17236 = =103416 Н≈103,4 кН.

Согласно параграфу 4.4, принимаем по ГОСТ 588-81 тяговую пластинчатую цепь типа 3 (с гладкими катками) исполнения 3 с полыми валиками (индекс МС). Из табл. III.1.1 выбираем цепь номер МС112 с разрушающей нагрузкой 112 кН (больше F_РАЗР = 103,4 кН) и шагом t_ц=250 мм. Обозначение цепи МС112-3-250-3 ГОСТ 588-81.