- •Загальні відомості про конструкції сталевої балкової клітки
- •1.1. Вихідні дані
- •2. Вибір оптимальної схеми розкладання балок, компонування варіанта розкладання балок
- •2.1. Розрахунок настилу
- •2.2. Розрахунок балки настилу
- •2.3. Розрахунок допоміжної балки
- •3. Розрахунок головної балки прольотом 17м
- •3.1. Визначення розрахункових зусиль
- •3.2. Підбір перерізу
- •3.3. Зміна перерізів поясів головної балки
- •3.4. Перевірка загальної стійкості головної балки. Перевірка стійкості поясів та стінки балки
- •3.4.1. Перевірка стійкості стінки по відсіках
- •3.5. Розрахунок поясних швів та підбір перерізу ребер жорсткості
- •3.6. Розрахунок та конструювання опорного вузла
- •3.6.1. Розрахунок болтового зєднання допоміжної балки і головної балки
- •4. Розрахунок центрально стиснутої колони
- •4 .1. Збір навантажень тавизначення розрахункової довжини колони
- •4.2. Вибір перерізу і перевірка стійкості колони
- •4.3. Розрахунок бази колони
- •4.4Розрахунок столика опорного вузла головної балки
- •Використана література
- •2. Дбн в.1.2.-2-2006 Навантаження і впливи. к.: Мінрегіонбуд України, 2006.52 с.
3.6. Розрахунок та конструювання опорного вузла
Розрахунок опорного ребра головної балки виконуємо за умови роботи на зминання і стійкість. Ребро навантажене опорною реакцією кН. Визначаємо площу опорного ребра при розрахунковому опорі на зминанняМПа,Rp=Ru,т.51[1] см2.
Задаємося шириною ребра см та визначаємо товщину ребрасм.
Приймаємо переріз опорного ребра 25020мм,см2. Перевіряємо опорне ребро з частиною стінки на стійкість:
Рис. 3.5. Схема опорного ребра головної балки
МПа,
де розрахункова площа опорного ребра і частини стінки балки
см2;
момент інерції опорного ребра см4;
радіус інерції опорного ребра
гнучкість , за таблицею 72 [1].
Торець ребра, котрий опирається на опорний столик, потрібно стругати.
Визначаємо катет зварного шву, який кріпить опорне ребро до стінки балки за формулою
см.
Приймаємо конструктивно мм за таблицею 38 [1]
3.6.1. Розрахунок болтового зєднання допоміжної балки і головної балки
За таблицею 51 СНиП ІІ-23-81* (табл. А1) визначаємо нормативні опори сталі з'єднуваних елементів: ,. Розрахунковий опір зминанню елементів, що з'єднуються болтами, визначаємо за таблицею 59 СНиП ІІ-23-81* (табл. А8) залежно від величини і класу точності болтів:. Розрахунковий опір зрізу болтів класу міцності 5,6визначаємо за таблицею 58 СНиП ІІ-23-81* (табл. А7):. Приймаємо більші із відстаней, зазначених у таблиці 39 СНиП ІІ-23-81*, і за таблицею 35 СНиП ІІ-23-81* визначаємо значення коефіцієнта умов роботи з'єднання:.
Несучу здатність одного болта при зрізі визначаємо за формулою (127) СНиП ІІ-23-81*:
Тут см2– площа перерізу болта за таблицею 62 СНиП ІІ-23-81*;
–кількість розрахункових зрізів при двосторонніх накладках.
Несучу здатність одного болта при зминанні визначаємо за формулою СНиП ІІ-23-81*:
.
Тут – товщина листа, менша, ніж сума товщин двох накладок.
Розрахункова несуча здатність одного болта дорівнює
Необхідну кількість болтів визначаємо за формулою СНиП ІІ-23-81*:
. Приймаємо 5болтів.
Рис. 3.6. Схема з’єднання допоміжної та головної балки
4. Розрахунок центрально стиснутої колони
4 .1. Збір навантажень тавизначення розрахункової довжини колони
1
де Q =1960 кН – поперечна сила в колоні.
В
Рис.4.1.
Розрахункова схема колони
м;
м.
Прийнято закріплення нижнього та верхнього кінців колони шарнірне, коефіцієнти приведення довжин прийняті
4.2. Вибір перерізу і перевірка стійкості колони
Задаємося значенням коефіцієнта орієнтовно (0.6÷0.8) та визначаємо потрібну площу перерізу колони
см2,
де МПа для фасону товщиною 20-40 мм, сталь класу С235 таблиця 51[1].
Згідно з потрібною площею перерізу й мінімальними радіусами інерції (при [λu] = 120) приймаємо двотавровий переріз за сортаментом двотаврових колон (40К6) із характеристиками: мм;мм;мм;мм; А =289см2; см;см.
Визначення гнучкості колони відносно осей х та у:
За максимальним значенням гнучкості, котра не вища, ніж гранична λмах≤ [λu] = 120, та розрахунковим опором за межею плинності з таблиці 72 [1] (додаток т.5) інтерполяцією визначаємо;
Перевіряємо стійкість колони відносно осі найменшої жорсткості у-у
МПаМПа.
Недонапруження складають ∆ = , що допустимо, якщо сортамент не дозволяє наблизитись ближче.