2. Автоматическое повторное включение
2.1 Обоснование применения АПВ
2.2 Требования к АПВ
2.3 Классификация АПВ
2.4 Схемы однократного и двукратного АПВ
на постоянном оперативном токе
На рис. 2.1. приведена принципиальная схема АПВ выполняемая на базе РПВ-58. В этой схеме отражены также цепи управления выключателем.
Рисунок 2.1 - Схема однократного АПВ линии
Рисунок 2.2 - Схема двукратного АПВ линии
2.5 Особенности АПВ линий с двусторонним питанием
Рисунок 2.3 - Схема АПВ линии с двухсторонним питанием
Включить
В
Рисунок 2.4 - Реле контроля синхронизма
2.6 Выбор уставок устройств АПВ
1. По условию деионизации среды:
tАПВ > tДЕИОН + tЗАПАСА
Если напряжение сети UСЕТИ ≥35 кВ, то tДЕИОН =0,3÷0,4 с.
Если UСЕТИ≤220 кВ, то tДЕИОН =0,2 с.
При IКЗ<15 кА tДЕИОН =0,3÷0,4 с,
При Iкз≥15 кА tАПВ должно учитывать разброс времени деионизации за счет атмосферных явлений и погрешности реле времени АПВ.
2. tАПВ > tготовн + tЗАПАСА
3. Режим заземления нейтрали как способ повышения надежности работы распределительной сети
3.1 Общие положения
Рисунок 3.1 - Способы заземления нейтралей в сетях 6-35 кВ
3.2. Основные преимущества сетей 6-35 кВ с компенсацией емкостных составляющих тока замыкания на землю промышленной частоты
Р Eo(t)
– фазное
напряжение сети U0
(t)
= E0(t)
– e(t)
– напряжение на повреждённой фазе e(t)
– напряжение
на нейтрали Em -Em 0 0 Em 0 -
Em t t t t0
– момент
появления ОЗЗ
исунок
3.2 - Иллюстрация защитных свойств сети
с резонансным заземлением нейтрали
3.3. Основные требования к компенсирующим устройствам
3.4 Схема и характеристики сети с компенсированной нейтралью
Рисунок 3.3 – Схема сети с компенсированной нейтралью
и ее вид в операторной форме
D = d/dt=jw
C и q – операторы емкостной и активной проводимостей изоляции фазы на землю.
q=wCΔ, где Δ=tgδ=0.05.
L и r – операторы индуктивного и активного сопротивления ДГР.
F(U3) – оператор места замыкания на землю.
I1+I2+I3 - ток несимметрии изоляции фаз. Т. к. проводимости каждой из фаз не равны между собой, то емкости не могут быть равными, и в точке их объединения появляется ненулевой ток, называемый током несимметрии.
Θ – сумма тока несимметрии изоляции фаз и тока замыкания на землю.
е – напряжение на нейтрали.
U – разность между фазными ЕДС источника и напряжением на нейтрали.
Рисунок 3.4 – Схема замещения контура нулевой последовательности сети и ее вид в операторной форме
Запишем передаточную функцию для схемы (рис.3.3).
W=LD/(1+LD(CD+g))=LD/(1+LCD2+LDq)=jwL/(1+j2w2LC+jwLg)
=1/(1/jwL+jwC+g)=1/(-j/wL+jwC+g)=1/(j(wC-1/wL)+g)=1/(j ε+g),
где ε – расстройка резонанса в проводимостях.
П
остроим
график амплитудной и фазовой характеристик
передаточной функции.
15, В
Рисунок 3.5 - Амплитудные и фазовые характеристики КНПС
при
различных Δ=tg
Степень расстройки резонанса ν в токах при Em (согласно ПУЭ не должна превышать 5%) равна:
ν=[(IC-IL)/IC]100%
Напряжение на нейтрали связано с током несимметрии (см. рис. 3.3) следующим образом:
e=ΘΙWΙ
Определим амплитуду, фазу и частоту этого напряжения:
em=ΘmΙWΙ= Θm/√q2+ ε2;
φ=-arctg(ε/q)
w=√1/CL; f=1/2π√1/CL при ε=0.
Из вышеприведенных формул следуют три критерия настройки ДГР в резонанс:
em=max
φ=0
f=50 Гц.
С d
< d
< d
d C
= 50 мкккккUГUwмкФ d d
труктурная
схема фазовых регуляторов
Известны следующие типы регуляторов:
- РАНК (регулятор автоматической настройки компенсации);
- РАНК-В (всережимный);
- БАНК (блок автоматической настройки компенсации);
- БАРК (блок автоматической регулировки компенсации);
- УАРК (устройство автоматической регулировки компенсации).
Рисунок 3.6 - Структурная схема автоматической системы
резонансной настройки
На рис.3.7 показана типовая схема регулятора с фазовым детектором (ФД), работающим по закону:
U = A sin ( ) + -* B cos ( ) = K A B [ sin ( - ) * + -sin ( + ) ]
UФД=Θmsin(wt+ φ1 )* em cos (wt+ φ2 )= em Θm[sin(φ1 - φ2 )+ sin(2wt+(φ1 - φ2 )]
Величина напряжения на выходе ФД зависит от tgδ
(это следует из em=ΘmΙWΙ= Θm/√q2+ ε2 и φ=-arctg(ε/q)).
Рисунок 3.7 - Типовая схема регулятора с фазовым детектором
Рисунок 3.8 - Схема регулятора с фазовым детектором
в обратной связи релейного элемента