Скорость Воздуха V, м/с
Пример. Рассчитать воздуховоды системы естественной вытяжной вентиляции, обслуживающей врачебные кабинеты двухэтажного здания поликлиники. Аксонометрическая схема системы вентиляции с указанием объема воздуха, проходящего по каждому участку, длин и номеров участков показана на рис. 1.
Исходные данные.
№ участка |
Длина участка, l, м |
Количество воздуха, L, м3/ч |
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 |
0,8 0,5 3,0 0,5 1,4 4,6 4,2 0,9 1,0 2,0 4,7 0,6 |
80 80 154 250 315 610 74 60 230 295 85 170 |
Воздух удаляется из верхней зоны помещений на высоте 0,5 м от потолка. Высота этажей, включая толщину перекрытия - 3,3 м Высота чердака под коньком крыши - 3,6 м.
Решение. Температура наружного воздуха для расчета вытяжной системы естественной вентиляции принимается равной +5°С (ρ5 = 1,27кг/м3). Внутренняя температура воздуха во врачебных кабинетах, согласно СНиП, должна быть 20°С (ρ20 = 1,205 кг/м3).
При высоте чердака 3,6м принимаем высоту вытяжной шахты, исчисляя ее от оси горизонтального воздуховода для устья шахты, 4,6 м.
Располагаемое естественное давление в системе вентиляции для помещений первого и второго этажа, определяем по формуле 1.1.
- для помещений первого этажа
∆р2 = 5,5·(1,27 - 1,205)·9,8 = 3,5 Па
- для помещений первого этажа
∆р1 = 8,8·(1,27 - 1,205)·9,8 = 5,59 Па.
Расчет воздуховодов начинаем с наиболее неблагоприятно расположенного канала, для которого величина удельного давления имеет наименьшее значение.
Из схемы системы вентиляции видно, что таким будет канал второго этажа правой ветки, обозначенный № 1.
Действительно, возможная удельная потеря давления для участков 1, 2, 3. 4, 5 и 6 при общей их длине Σl2:
Σl2 = 0,9 +0,5 + 3+ 1,4 + 0,5+4,6 = 10,9 м
будет
∆р2уд = = 0,32 Па
а для участков 7, 3, 4, 5 и 6 при общей их длине Σl1:
Σl1 = 4,2 +3 + 0,5+ 1,4 + 4,6= 13,7 м
будет
∆р1уд = = 0,41 Па
Таким образом, необходимо выполнить расчет участков 1, 2, 3, 4, 5 и 6, для которых удельное давление получилось меньше.
Участок 1. Для определения площади сечения канала участка 1 задаемся скоростью движения воздуха в нем 0,6 м/с. При этой скорости и количестве удаляемого воздуха по каналу L = 80 м3/ч площадь сечения канала f, м2, по формуле (1.1) должна быть:
f = = 0,037 м2
В соответствие с полученной площадью сечения канала f, по таблице 1 принимаем для участка 1 кирпичный канал ×1 кирпич.
Площадь сечения принятого канала с учетом швов равна, f = 0,038 м2. При этой площади сечения фактически скорость движения воздуха w, м/с, равна
w = = = 0,58 м/с
Так как этот канал прямоугольного сечения, для определения потери давления на трение необходимо установить по табл. 1 эквивалентный диаметр. Он будет равен 180 мм.
Пользуясь, приведенной выше номограммой (рис. 2), находим, что при скорости движения воздуха 0,58 м/с в воздуховоде диаметром 180 мм потеря давления на трение на 1 м воздуховода равна 0,04 Па, а на всем участке 1 длиной 0,9 м с учетом коэффициента шероховатости, который принимается по таблице 2 и равен β = 1,32, потеря давления на трение равна
Rlβ = 0,04·0,9·1,32 = 0,047
Далее по табл. 3 находим сумму коэффициентов местных сопротивлений участка: вход в жалюзийную решетку с поворотом потока ξ=2, два прямоугольных колена в верхней части канала
ξ = 2·1,26 = 2,52.
Сумма коэффициентов местных сопротивлений для участка 1
Σξ = 2 + 2,52=-4,52.
Динамическое давление hw находим при помощи номограммы (рис. 2) в зависимости от скорости движения воздуха 0,58 м/с, hw = 0,19 Па. Потеря давления на местные сопротивления Z на участке 1 определяем, умножая ве-ичину Σξ на hw.
Z = 4,52·0,19 = 0,86 Па.
Общая потеря давления на участке 1 составляет:
Rlβ + Z = 0,047 + 0,86 = 0,91 Па.
Участок 2. На участках 1 и 2 количество движущегося водуха одинаково, L = 80 м3/ч, но площади сечения кирпичного канала и горизонтального гипсошлакового короба разные.
Горизонтальный гипсошлаковый короб принимаем размером 220×220 мм с площадью сечения f = 0,048 м2 Эквивалентный диаметр dэ = 220 мм.
Скорость движения воздуха на участке 2:
w = = 0,47 м/с
что при длине участка 0,5 м можно допустить, учитывая, что шлакогипсовые двойные короба не изготовляются размером меньшим, чем 220×220 мм.
При dэ = 220 мм и w = 0,47 м/с потеря давления на трение на этом участке с учетом коэффициента шероховатости, будет равна:
Rlβ = 0,046 · 0,5 · 1,09 = 0,014 Па.
На участке 2 имеется лишь одно местное сопротивление через тройник По прил 14 находим, что сопротивление тройника на проход £=1,15
Динамическое давление hw при w = 0,47 м/с равно 0,13 Па. Потеря давления на местные сопротивления:
Z = 1,15 · 0,13 = 0,15 Па.
Общая потеря давления на участке 2
Rlβ + Z = 0,014 + 0,15 = 0,16 Па.
Участок 3. Согласно данным, приведенным выше, задаемся скоростью движения воздуха на участке 3 и принимаемой равной 1 м/с. Тогда при количестве удаляемого воздуха L = 154 м3/ч по участку 3 площадь сечения короба должна быть равна:
f = = 0,043 м2
Принимаем короб из гипсошлаковых плит размером 220×220 мм, эквивалентный диаметр dэ = 220 мм, фактическая скорость движения воздуха в воздуховоде будет w = 0,89 м/с. При этих условиях потеря давления на трение на участке равна:
Rlβ = 0,065 · 3 · 1,14 = 0,22 Па.
На участке 3 имеется лишь одно местное сопротивление при проходе через тройник в следующий участок 4.
По таблице 3 принимаем коэффициент местного сопротивления тройника ξ = 0,65, динамическое давление при w = 0,89 м/с равно hw = 0,49 Па.
Потеря давления на местные сопротивления на участке 3 равна:
Z = 0,65 · 0,49 = 0,32 Па.
Общая потеря давления на участке 3 составляет:
Rlβ + Z = 0,22 + 0,32 = 0,54 Па
Участок 4. На участке 4 размер воздуховода принимаем 300×300 мм. При количестве удаляемого воздуха L = 250 м3/ч и площади сечения воздуховода f = 0,09 м2 скорость равна:
w = = 0,77 м/с
При dэ = 300 мм и w = 0,77 м/с потери давления на трение на участке 4:
Rlβ = 0,034 · 0,5 · 1,12 = 0,02 Па.
На участке 4 имеется тройник на проходе, и коэффициент местного сопротивления ξ равен 0,4.
Динамическое давление при скорости удаляемого воздуха 0,77 м/с равно 0,37 Па. Потеря давления на местные сопротивления участка 4 (в тройнике):
Z =0,4 · 0,37 = 0,15 Па.
Общая потеря давления на участке 4 равна:
Rlβ + Z = 0,02 + 0,15 = 0,17 Па.
Участок 5. На участке 5 размеры короба не изменяем, и скорость воздуха на этом участке равна:
w = = 0,47 м/с.
При w = 0,97 м/с и dэ = 300 мм потеря давления на трение составляет:
Rlβ = 0,052 · 1,4 · 1,15 = 0,084 Па.
На участке 5 имеется тройник на всасывание с ξ = 0,8.
Динамическое давление при скорости движения воздуха 0,97 м/с равно 0,57 Па. Потеря давления на местное сопротивление на участке 5
Z = 0,8 · 0,57 = 0,46 Па.
Общая потеря давления на участке 5
Rlβ + Z = 0,084 + 0,46 = 0,54 Па.
Участок 6. На участке 6 размер короба увеличиваем до 400×400 мм, так как суммарное количество воздуха, удаляемого системой вентиляции, равно 610 м3/ч. Фактическая скорость движения воздуха в шахте
w = = 1,06 м/с.
При w = 1,06 м/с и dэ = 400 мм потеря давления на участке составит
Rlβ = 0,043 · 4,6 · 1,16 = 0,23 Па.
На участке 6 имеется два вида местного сопротивления – утепленный клапан и деревянная утепленная шахта с зонтом. Коэффициент местного сопротивления утепленного клапана ξ = 0,1, а вытяжной шахты с зонтом ξ = 1,3.
Динамическое давление при скорости движения воздуха 1,06 м/с hw = 0,66 Па.
Потеря давления на преодоление местных сопротивлений:
Z = 1,4 · 0,66 = 0,92 Па,
Общая потеря давления на участке 6:
Rlβ + Z = 0,23 + 0,92 = 1,15
Суммарная потеря давления в ветке
Σ(Rlβ + Z) = 0,91 + 0,16 + 0,54 + 0,17 + 0,54 + 1,15 = 3,47 Па
при располагаемом давлении в системе для второго этажа ∆р2 = 3,53 Па.
Дальнейший подбор площади сечений каналов и короба должен быть произведен с увязкой потерь давления. Так, например, для канала участка 7, обслуживающего кабинет первого этажа, необходимо из общего давления ∆р1 = 5,59 Па вычесть потерю давления на участках 3, 4, 5, 6, которые мы уже рассчитали.
В результате будем иметь
5,59 - (3,47 - 1,07) = 3,19 Па.
Потеря давления на участке 7 составляет 0,67 Па (табл. III.7), т.е. избыточное давление на этом участке
3,20 - 0,67 = 2,53 Па,
Таблица 3. Значение коэффициента местного сопротивления |
№ участка |
Местное сопротивление |
ξ |
Σξ |
1
|
Вход в жалюзийную решетку с поворотом потока Колено прямоугольное 2×1,26 |
2 2,52 |
4,52 |
2 |
Тройник на проход |
1,15 |
1,15 |
3 |
То же |
0,65 |
0,65 |
4 |
Тройник на проход на всасывание |
0,4 0,8 |
0,4 0,8 |
6 |
Клапан утепленный |
0,1 |
0,1 |
7 |
Шахта с зонтом |
1,3 |
1,3 |
Таблица 4 Результаты расчета воздуховодов системы естественной вытяжной вентиляции
№ част-ка |
L, м'/ч |
l, м |
a×b, мм |
dэ, м |
f, м2 |
w, м/с |
R, Па/м |
Rlβ, Па |
hw, Па |
Σξ Па |
Z, Па |
Rlβ + z Па |
1 |
80 |
0,9 |
140×260 |
180 |
0,038 |
0,58 |
0,04 |
0,047 |
0,19 |
4,52 |
0,86 |
0,91 |
2 |
80 |
0,5 |
220×220 |
220 |
0,048 |
0,47 |
0,026 |
0,014 |
0,13 |
1,15 |
0,15 |
0,16 |
3 |
154 |
3 |
220×220 |
220 |
0,048 |
0,89 |
0,065 |
0,22 |
0,49 |
0,65 |
0,32 |
0,54 |
4 |
250 |
0,5 |
300×300 |
300 |
0,09 |
0,77 |
0,034 |
0,020 |
0,37 |
0,4 |
O,15 |
0,17 |
5 |
315 |
1,4 |
300×300 |
300 |
0,09 |
0,97 |
0,052 |
0,084 |
0,57 |
0,8 |
0,46 |
0,54 |
6 |
610 |
4,6 |
400×400 |
400 |
0,16 |
1,06 |
0,043 |
0,023 |
0,66 |
1,4 |
0,92 2,86 |
1,15 3,48 |
7 |
74 |
4,2 |
140×260 |
180 |
0,038 |
0,54 |
0,035 |
0,15 |
0,18 |
2,88 |
0,52 |
0,67 |
Потери давления на участках 8, 9 и 10 должны быть равны располагаемому давлению для каналов второго этажа за вычетом потери давления в вытяжной шахте, которая уже определена (см участок 6) Потери давления на участках // и 12 должны быть равны располагаемому давлению для каналов первого этажа, уменьшенному на суммарную потерю участков 6, 9 и 10
Сечение канала 13 подбирается по располагаемому давлению для первого этажа за вычетом суммарной потери давления на участках 12, 10, 9 и 6
В процессе расчета воздуховодов системы вентиляции заполняются специальные бланки.