Справочник-РТП
.pdfВо-первых, в динамике работоспособности действует фактор врабатывания или вхождения в работу, а также фактор утомления, который снижает работоспособность, нарушает приспособление организма человека к условиям труда. Оба этих фактора действуют в противоположных направлениях, но в начале работы имеет перевес первый, а в конце работы — второй фактор.
Утомление снижает работоспособность только до известного предела. Действие утомление в организме встречается с действием контрмер, тем более интенсивных, чем сильнее утомление. Кроме того, при снижении работоспособности, вследствие утомления, снижается нагрузка и темп работ.
Âкаждый момент времени действуют два фактора и ключевые функции изменяются пропорционально алгебраической сумме значений этих двух факторов.
Фактор врабатывания удобно представить, как экспоненциальную функцию от времени положительного знака.
Действительно, врабатывание не может возрастать со временем бесконечно, оно асимптотически приближается к некоторому предельному уровню. С течением времени скорость нарастания врабатывания уменьшается. Фактор утомления удобно описать экспоненциальной функцией отрицательного знака.
Исходя, из этих предпосылок и были получены формулы позволяющие определить влияние усталости на скорость ведения боевых действий.
При широком применении математического анализа и моделирования физиологических процессов трудовой деятельности открывается реальная возможность создания единой физиологической квалификации трудовых процессов, выполняемых пожарными на пожарах, учениях, занятиях
èрешение ряда связанных с этим важных вопросов обоснования такти- ческих возможностей пожарных подразделений.
Âчастности открывается возможность математическим расчетом находить оптимальные моменты для назначения перерывов и пауз для отдыха.
Физическая усталость личного состава учитывается в том случае, когда одни и те же пожарные производят боевое развертывание сначала на местности, а затем в этажах зданий.
Коэффициент, учитывающий физическую усталость пожарных, определяется для работ выполняемых без средств защиты органов дыхания,
èдля работ, выполняемых со средствами защиты органов дыхания. При выполнении работ без средств защиты:
на горизонтальном участке
kð = 1,03(exp(0,07t) – exp(-0,7t)), |
(16.9) |
по маршам лестничной клетки |
|
kð = 1,15(exp(0,01t) – exp(-0,44t)), |
(16.10) |
где t – время непрерывной работы при проведении боевого развертывания,
ìèí.
121
При выполнении работ с защитой органов дыхания коэффициент,
учитывающий физическую усталость, определяется: |
|
kð3 = 1,5 kð. |
(16.11) |
В том случае, когда пожарные перемещаются, не производя работ по боевому развертыванию, это время принимается равным продолжительности передвижения и определяется по формулам, представленным в табл. 9.7.
Расчет времени боевого развертывания рассмотрим на примерах. Задача 16.1: Отделение из трех пожарных на АЦ в ночное время, при лунном освещении, вручную, без защиты органов дыхания устанав-
ливает автомобиль на гидрант и по горизонтальному покрытому 25 см слоем снега участку местности прокладывает магистральную линию на расстояние 260 м из прорезиненных рукавов диаметром 77 мм.
Требуется определить время боевого развертывания. Решение:
1.По формуле (16.6) определяем значение коэффициента А
À = 1/Në.ñ.(1 + L/40) – 1 + 20/L(Në.ñ. – 1) = 1/3(1 + 260/40) – –1 + 20/260·(3 – 1) = 1,65
2. По формуле (16.5) определяем значение коэффициентов b2, b1, а по табл. 16.1 – значение b3.
b1 = (À – 1)/(2À) = (1,65 – 1)/(2 · 1,65) = 0,2
b2 = 1 – b1 = 1 – 0,2 = 0,8
b3 = 1,47, так как масса 2-х напорных прорезиненных рукавов диаметром 77 мм составляет 34 кг (см. табл. 9.10)
3. По табл. 16.1 определяем время установки пожарной машины на гидрант.
tâ = 23 ñ.
4. По табл. 9.6 определяем коэффициент, учитывающий влияние снежного покрова участка местности на время боевого развертывания.
Êñ = 2,0.
5. По табл. 9.1 определяем коэффициент, учитывающий влияние ночного времени и лунного освещения на время боевого развертывания.
Êí = 1,1.
6. По формуле (16.8) определяем коэффициент, учитывающий влияние всех переменных факторов.
Ê= Êñ · Êí = 2,0 · 1,1 = 2,2.
7.По формуле (16.1) определяем время боевого развертывания.
tá.ð. = Ê·(0,32 · À · L · (b1 + b2 · b3) + tâ) = 2,2 · (0,32 · 1,65 · 260 · (0,2+ + 0,8 · 1,47) + 23) = 465 ñ = 7,8 ìèí.
Задача 16.2: Время года — зима, время суток — ночь, место пожара
— 10-й этаж административного здания, высота этажа — 3 м, расстояние от реки до места пожара — 300м, характеристика участок местности — горизонтальный, высота снежного покрова — 30 см, средний возраст пожарных — 39 лет, освещение (естественное, искусственное) — отсутствует. На тушение пожара прибыло 2 отделения на АЦ-40(130) 63Б с
122
боевым расчетом на каждой по 4 чел, включая командира отделения и водителя.
Первое отделение проводит боевое развертывание на местности, второе отделение в здании. Первая автоцистерна находится у водоема, вторая — у здания. Напорные рукава в количестве 18 штук для прокладки магистральной линии находится у водоема.
Требуется: 1. Подать на ликвидацию горения ствол "Б".
2. Определить оптимальное время боевого развертывания.
Решение:
1) Выбираем схему насосно-рукавной системы:
Ð Ñ -50
n=18, d=77, Q =3,5 ë /ñ
2)Определяем количество рукавов в магистральной линии: Nì = Êì · L/lð = 1,2 · 300/20 = 18 рукавов.
3)Определяем продолжительность боевого развертывания на горизонтальном участке местности:
tá.ð. = Ê · (0,32 · À · Lì · (b1 + b2 · b3) + tâ) = 3,88 · (0,32 · 2,44 · 360 ·
·(0,30 + 0,70 · 1,47) + 18) = 1800 ñ = 30 ìèí.
4)Определение значения коэффициента А, учитывающего сколько раз в среднем пожарный преодолевает расстояние L:
À = 1/Nk/c (1 + Lì) – 1 + 20/Lì(Në.ñ – 1) = 1/3 · (1 + 360/40) –
–1 + (20/360) · (3 – 1) = 2,44.
5)Определяем значения коэффициентов b1 è b2, учитывающие долю расстояния преодолеваемую пожарными без ПТВ и с ПТВ:
b1 = (À – 1)/(2 · À) = (2,44 – 1)/(2 · 2,44) = 0,3
b2 = 1 – b1 = 1 – 0,3 = 0,7.
6) Определяем значение коэффициента b3, учитывающий влияние массы ПТВ:
b1 = 1,47.
7) Определяем tâ время установки пожарной машины на водоисточник:
tâ = 18 ñ.
8) Определяем значение коэффициента Кñ, учитывающий влияние снежного покрова:
Êñ = 2,2.
123
9) Определяем значение коэффициента Кí, учитывающий влияние времени суток (ночь без освещения):
Êí = 1,6.
10) Определяем значение коэффициента Кâ, учитывающий влияние возраста пожарных:
Êâ = 1,1.
11) Определяем значение коэффициента К, учитывающий влияние всех учтенных переменных факторов на время боевого развертывания:
Ê = Êñ · Êí · Êâ = 2,2 · 1,6 · 1,1 = 3,88.
12) Определяем продолжительность боевого развертывания в здании путем подъема напорных рукавов с помощью спасательной веревки:
tá.ð = Ê [4,51 · b3 · hý(Ný – 1)] = 1,76 [4,51 · 1,37 · 3(10 – 1)] = 294 ñ=
=4,9 ìèí.
13)Определяем значение коэффициента b3, учитывающий влияние массы ПТВ:
b3 = 1,37.
14) Определяем значение коэффициента, учитывающего влияние всех учтенных переменных факторов:
Ê = Êí · Êâ = 1,6 · 1,1 = 1,76.
15) Определяем продолжительность боевого развертывания в здании путем опускания напорной линии вниз:
tá.ð = Ê (4,43 · b3 · hý · (Ný – 1)) = 1,76 · (4,43 · 1,37 · 3 · (10 – 1)) =
=289 ñ = 4,8 ìèí.
16)Определяем количество рукавов в рабочей линии при прокладке ее по маршам лестничной клетки:
Nð = (3 · Êì · (Ný – 1)hý)/lð = (3 · 1,2 · (10 – 1) · 3)/20 = 5 рукавов.
20)Определяем отношение Lð/Në.ñ.: Lð/Në.ñ. = 100/3 = 33 < 60.
21)Определяем коэффициент А, учитывающий сколько раз в сред-
нем пожарный преодолевает максимальное расстояние L: A = 1.
21) Определяем коэффициенты b1 è b2, учитывающие долю расстояния, преодолеваемую пожарными без ПТВ и с ПТВ:
b1 = 0 b2 = 1
22) Определяем продолжительность боевого развертывания в здании при прокладке напорной рукавной линии по маршам лестничной клетки:
tá.ð = k · (4,1A · hý · hý · (Ný – 1) · (0,5b1 + b2 · b3)) = 1,76 · (4,1 · 1 · ·3 · (10 - 1) · (0,5 · 0 + 1 · 1,37)) = 4,5 ìèí.
Вывод: продолжительность боевого развертывания составляет:
-на горизонтальном участке местности tá.ð = 25,0 ìèí;
-в здании при подъеме напорных рукавов с помощью спасательной веревки tá.ð = 4,9 ìèí;
-в здании при опускании напорных рукавов tá.ð = 4,8 ìèí;
124
- в здании при прокладке напорных рукавов по маршам лестничной
клетки tá.ð = 4,5 ìèí.
Оптимальность насосно-рукавных систем (ОНРС)
Под оптимальностью насосно-рукавной системы подразумевается, что при минимуме сил и средств и времени получено при данных условиях максимально возможное количество огнетушащих веществ.
ïðè Ñmin |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ÎÍÐÑ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
tð |
min |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q |
Ñmax |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Ïðè Q |
í |
³ Q |
òð |
; H |
³ H |
òð |
; n |
ô ³ n |
òð; N |
ô ³ N |
òð |
|
|
|
|
|
|
í |
ð |
ð |
ñò |
ñò |
|
||||
åNïòâiô |
³ åNïòâiòð, |
|
|
|
i = 1...…n |
|
|
||||||
Параметры ПТВ должны соответствовать техническим характеристикам и положенности.
Условия, обеспечивающие оптимальность насосно-рукавных систем: правильно определенный напор насоса пожарного автомобиля, требуемого количества автомобилей и ПТВ для работы насосно-рукавной системы.
Это можно выполнить с использованием:
-формул гидравлики;
-таблиц, составленных по формулам гидравлики;
-методов приближенного расчета;
-по номограммам
Предельное расстояние |
определяют по формуле: |
|
||||
l |
= (H – (H |
± Z |
± Z |
)/SQ2)20, |
(16.14) |
|
ïð |
í |
ïð |
ì |
ïð |
|
|
ãäå lïð – предельное расстояние, м; Hí – напор на насосе, м;
Hïð – напор у разветвления, лафетных стволов и пеногенераторов, м (потери напора в рабочих линиях от разветвления в пределах двух, трех рукавов во всех случаях не превышает 10 м, поэтому напор у разветвления следует принимать на 10 м больше, чем напор у насадка ствола, присоединенного к данному разветвлению);
Zм – наибольшая высота подъема (+) или спуска (-) местности на предельном расстоянии, м;
Zпр – наибольшая высота подъема или спуска приборов тушения (стволов, пеногенераторов) от места установки разветвления или прилегающей местности на пожаре, м;
S – сопротивление одного пожарного рукава;
Q – суммарный расход воды одной наиболее загруженной магистральной рукавной линии, л/с;
SQ2 – потери напора в одном рукаве магистральной линии, м.
Полученное расчетным путем предельное расстояние по подаче огнетушащих средств, следует сравнить с запасом рукавов для магистральных линий, находящихся на пожарном автомобиле, и с учетом этого откорректировать расчетный показатель. При недостатке рукавов для магистра-
125
льных линий на пожарном автомобиле необходимо организовать взаимодействие между подразделениями, прибывшими к месту пожара, обеспечить прокладку линий от нескольких подразделений и принять меры к вызову рукавных автомобилей.
Задача 16.3: На тушение пожара в производственном здании требуется подать 28 л/с воды. В распоряжении РТП имеются пожарные автонасосы АН-40(130)127А, полностью укомплектованные личным составом и пожарно-техническим вооружением. Расстояние от места установки рукавного разветвления до водоисточника 1600 м. Уклон местности равномерный, его высота — 16 м, максимальный подъем пожарных стволов в здании — 8 м.
Необходимо определить количество отделений на пожарных автонасосах для подачи воды на тушение пожара и составить схему их расстановки.
Решение:
1)Принимаем способ перекачки из насоса в насос по двум магистральным пожарным рукавным линиям диаметром 77 мм.
2)Принимаем схему подачи стволов от головного автомобиля: магистральные линии диаметром 77 мм, рабочие линии диаметром 66 мм по 2 напорных пожарных рукава в каждой, ручные пожарные стволы А с диаметром насадки 19 мм (см. схему).
3)Определяем потери напора в рабочей рукавной линии и на насадке ствола:
h1 = hðë + Híàñ = n1Sq2 + S1q2 = 0,034 × 72 + 0,634 × 72 = 34,4 ì,
ãäå hðë – потери напора в рабочей рукавной линии, м;
Híàñ – потери напора на насадке ручного ствола А с диаметром насадка 19
ìì, ì;
S – сопротивление одного напорного рукава диаметром 66 мм; n1 – количество напорных рукавов в одной рабочей линии, шт.;
S1 – сопротивление насадка ручного ствола А с диаметром насадка 19 мм; q – расход воды из ручного ствола А, л/с.
4)Определяем предельное количество напорных пожарных рукавов
âмагистральной лини от головного автонасоса до места пожара (без учета потерь на подъем местности, так как они здесь незначительны):
n2 = (Hí – h1 – Zñò)/(S2Q2) = (90 – 34,4 – 8)/(0,015 × 142) = 16 øò.
S2 – сопротивление одного напорного рукава диаметром 77 мм; Zñò – высота подъема стволов, м;
Q – расход воды по адной магистральной линиидля выбранной схемы, л/с; Hí – допускаемый напор на насосе автонасоса, м (принимаем 90 м).
5) Определяем количество напорных пожарных рукавов в одной магистральной линии от водоисточника до места пожара:
n3 = 1,2L/lp = 1,2 · 1600/20 = 96 øò.
L – расстояние от места пожара до водоисточника, м; lp – средняя длина одного пожарного рукава ,м;
1,2 – коэффициент, учитывающий неровности местности.
6) Определяем предельное количество рукавов в одной рукавной
126
Ðèñ. 16.2
линии между двумя автонасосами, установленными для перекачки: n4=(Hí – Íï – Z)/(S2Q2) = (90 – 10 – 16)/(0,015 × 142) = 21 øò.,
ãäå Hí – напор на конце магистральной линии ступени перекачки, м (принимаем 10 м);
Z – перепад местности, м.
7) Определяем количество ступеней перекачки:
Nñò = (n3 – n2)/n4 = (96 – 16)/21 = 3,8. Принимаем 4 ступени перекачки.
8) Определяем требуемое количество пожарных автонасосов для подачи воды перекачкой:
Nàí = Nñò + 1 = 4 + 1 = 5 автонасосов.
9)Определяем фактическое количество напорных пожарных рукавов
âодной магистральной линии от головного автомобиля до места пожара:
nô = në – Nñò· n4 = 96 – 4 · 21 = 12 øò.
10) Определяем требуемое количество рукавов для прокладки магистральных линий (без учета резерва):
Nð = nën3 = 2 · 96 = 198 øò.
ãäå në – количество магистральных линий.
11) Определяем требуемое количество автонасосов по доставке напорных пожарных рукавов для прокладки рукавных линий:
N = Nð/nàí = 198/33 = 6 автонасосов,
ãäå nàí – количество рукавов диаметром 77 мм, вывозимых на одном пожарном автонасосе, шт.
Задача 16.4: Пожар произошел на сельскохозяйственном объекте, для тушения которого необходим расход воды 28 л/с. В распоряжении РТП имеются пожарные автомобили АН-40(130)-127А, полностью укомплектованные личным составом и пожарно-техническим вооружением. На расстоянии 2000 м от места пожара (места установки разветвления) имеется водоисточник с достаточным количеством воды. Максимальный подъем стволов — 6 м.
Используя таблицы 16.4, 16.5, требуется определить необходимое количество пожарных отделений для успешной организации тушения пожара.
1)Выбираем способ подачи воды к месту пожара: перекачка из насоса в насос по двум магистральным линиям.
2)Выбираем схему подачи воды от головного пожарного автомобиля:
127
128
Таблица 16.4
Напор на насосе в зависимости от длины магистральных рукавных линий и схем боевого развертывания
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Количество стволов |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Количество |
Два ствола |
Три ствола |
Два ствола РС-50 |
Четыре ствола РС- |
Два ствола |
Два ствола |
|
Шесть стволов |
Четыре ствола |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
¹ |
рукавов в |
ÐÑ-50 |
è äâà |
|||||||||||||||||||||||
ÐÑ-50 |
|
ÐÑ-50 |
è îäèí ÐÑ-70 |
50 è îäèí ÐÑ-70 |
ÐÑ-70* |
|
|
ÐÑ-70 |
ÐÑ-50** |
|||||||||||||||||
ï./ï |
магистраль- |
|
|
|
ствола РС-70* |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
ной линии |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Диаметр магистральных линий |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
66 |
|
77 |
66 |
77 |
66 |
77 |
77 |
66 |
77 |
66 |
|
77 |
66 |
77 |
66 |
77 |
||||||||
1 |
2 |
3 |
|
4 |
|
5 |
6 |
|
7 |
8 |
|
9 |
10 |
|
11 |
|
12 |
|
13 |
|
14 |
15 |
|
16 |
17 |
|
1 |
2 |
43 |
|
41 |
47 |
43 |
54 |
46 |
62 |
38 |
34 |
42 |
|
33 |
47 |
43 |
54 |
46 |
||||||||
2 |
4 |
46 |
|
43 |
55 |
47 |
68 |
52 |
78 |
42 |
35 |
49 |
|
36 |
55 |
47 |
68 |
52 |
||||||||
3 |
á |
50 |
|
44 |
62 |
50 |
82 |
59 |
93 |
45 |
37 |
56 |
|
39 |
62 |
50 |
82 |
59 |
||||||||
4 |
8 |
S3 |
|
46 |
70 |
43 |
96 |
65 |
|
– |
49 |
38 |
63 |
|
42 |
70 |
53 |
96 |
65 |
|||||||
5 |
10 |
56 |
|
47 |
77 |
56 |
|
– |
71 |
|
– |
52 |
40 |
70 |
|
45 |
77 |
56 |
|
– |
71 |
|||||
6 |
12 |
60 |
|
49 |
85 |
60 |
|
– |
77 |
|
– |
56 |
41 |
77 |
|
48 |
85 |
60 |
|
– |
77 |
|||||
7 |
14 |
63 |
|
50 |
92 |
63 |
|
– |
84 |
|
– |
59 |
42 |
84 |
|
51 |
92 |
63 |
|
– |
84 |
|||||
8 |
16 |
66 |
|
52 |
100 |
66 |
|
– |
90 |
|
– |
63 |
44 |
91 |
|
54 |
100 |
66 |
|
– |
90 |
|||||
9 |
18 |
70 |
|
53 |
|
– |
70 |
|
– |
96 |
|
– |
67 |
45 |
98 |
|
57 |
|
– |
70 |
|
– |
96 |
|||
10 |
20 |
73 |
|
55 |
|
– |
71 |
|
– |
102 |
|
– |
70 |
46 |
|
– |
|
60 |
|
– |
73 |
|
– |
102 |
||
11 |
22 |
76 |
|
56 |
|
– |
76 |
|
– |
– |
|
– |
73 |
48 |
|
– |
|
63 |
|
– |
76 |
|
– |
– |
||
12 |
24 |
so |
|
58 |
|
– |
79 |
|
– |
– |
|
– |
77 |
49 |
|
– |
|
66 |
|
– |
79 |
|
– |
– |
||
13 |
26 |
83 |
|
59 |
|
– |
83 |
|
– |
– |
|
– |
80 |
50 |
|
– |
|
69 |
|
– |
83 |
|
– |
– |
||
14 |
28 |
86 |
|
60 |
|
– |
86 |
|
– |
– |
|
– |
83 |
52 |
|
– |
|
72 |
|
– |
86 |
|
– |
– |
||
15 |
30 |
90 |
|
62 |
|
– |
89 |
|
– |
– |
|
– |
87 |
53 |
|
– |
|
75 |
|
– |
89 |
|
– |
– |
||
16 |
32 |
93 |
|
63 |
|
– |
93 |
|
– |
– |
|
– |
90 |
54 |
|
– |
|
78 |
|
– |
93 |
|
– |
– |
||
17 |
34 |
96 |
|
65 |
|
– |
96 |
|
– |
– |
|
– |
93 |
56 |
|
– |
|
81 |
|
– |
96 |
|
– |
– |
||
IS |
36 |
100 |
|
66 |
|
– |
99 |
|
– |
– |
|
– |
96 |
57 |
|
– |
|
84 |
|
– |
99 |
|
– |
– |
||
19 |
38 |
– |
|
68 |
|
– |
– |
|
– |
– |
|
– |
100 |
59 |
|
– |
|
87 |
|
– |
– |
|
– |
– |
||
20 |
40 |
– |
|
69 |
|
– |
– |
|
– |
– |
|
– |
– |
60 |
|
– |
|
90 |
|
– |
– |
|
– |
– |
||
Примечания: **В этих случаях прокладываются две магистральные линии.
1.Радиус компактной части струи 17-18 ì.
2.Диаметр насадка принят для стволов: ÐÑ-50 (13 ìì), ÐÑ-70 (19 ìì), ÐÑ-70* (25 ìì).
3.Расход воды из стволов dH = 13 ìì — 3,5 ë/ñ ; dH = 19ìì — 7,0 ë/ñ ; dH = 25 ìì — 10,0 ë/ñ.
4.Длина рабочих линий принята 60 м.
Таблица 16.5
Расстояние между насосами при перекачке воды по прорезиненным рукавам из насоса в насос
|
|
|
|
Количество стволов, |
|
|
|
|
Напор на насосе, установленном для перекачки, м |
|
|
|||||||||
|
¹ |
|
Схема подачи воды при |
Диаметр |
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
поданных от головно- |
перекачке по напорным |
рукавов |
50 |
55 |
60 |
|
65 |
70 |
75 |
|
80 |
85 |
90 |
95 |
100 |
|||
|
ï/ï |
|
|
го автомобиля, и |
рукавным линиям |
ìì |
|
(Количество рукавов и материальной линии между насосами, шт.) |
|
|||||||||||
|
|
|
|
диаметр их насадков |
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
2 ствола РС-50 |
|
66 |
23 |
26 |
29 |
|
32 |
35 |
38 |
|
41 |
44 |
47 |
50 |
53 |
||
|
|
По одной линии |
|
|||||||||||||||||
|
|
77 |
53 |
60 |
66 |
|
73 |
80 |
86 |
|
93 |
100 |
106 |
113 |
120 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
66 |
10 |
11 |
13 |
|
14 |
15 |
17 |
|
18 |
19 |
21 |
22 |
23 |
|
|
|
|
|
|
По одной линии |
|
|||||||||||||
|
2 |
|
3 ствола РС-50 |
77 |
23 |
26 |
29 |
|
32 |
35 |
38 |
|
41 |
44 |
47 |
50 |
53 |
|||
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
66 |
42 |
47 |
52 |
|
57 |
63 |
68 |
|
73 |
79 |
84 |
89 |
94 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
По двум линиям |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
77 |
89 |
100 |
111 |
|
122 |
133 |
144 |
|
155 |
100 |
177 |
188 |
200 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
66 |
5 |
6 |
7 |
|
7 |
8 |
9 |
|
9 |
10 |
11 |
12 |
12 |
|
|
|
|
|
|
По одной линии |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
2 ствола РС-50 и |
77 |
12 |
14 |
15 |
|
17 |
18 |
20 |
|
21 |
23 |
25 |
36 |
28 |
||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
3 |
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
1 ствол РС-70 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
66 |
22 |
25 |
27 |
|
30 |
33 |
36 |
|
39 |
41 |
44 |
47 |
50 |
||||||
|
|
|
|
По двум линиям |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
77 |
50 |
56 |
62 |
|
68 |
75 |
81 |
|
87 |
93 |
100 |
106 |
112 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
4 ствола РС-50 и |
По одной линии |
77 |
5 |
5 |
6 |
|
6 |
7 |
8 |
|
8 |
6 |
10 |
10 |
11 |
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
66 |
8 |
10 |
11 |
|
12 |
13 |
14 |
|
15 |
16 |
17 |
18 |
20 |
|||||
|
|
1 ствол РС-70 |
По двум линиям |
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
77 |
20 |
22 |
25 |
|
27 |
30 |
32 |
|
35 |
37 |
41 |
42 |
45 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
66 |
5 |
6 |
7 |
|
7 |
8 |
9 |
|
9 |
10 |
11 |
12 |
12 |
|
|
|
|
|
|
По одной линии |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
77 |
12 |
14 |
15 |
|
17 |
18 |
20 |
|
21 |
23 |
25 |
26 |
28 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
5 |
|
|
2 ствола РС-70* |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
66 |
23 |
26 |
29 |
|
32 |
35 |
38 |
|
41 |
44 |
47 |
50 |
53 |
||
|
|
|
|
|
|
По двум линиям |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
77 |
53 |
60 |
66 |
|
73 |
80 |
86 |
|
93 |
100 |
106 |
113 |
120 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
По одной линии |
77 |
5 |
6 |
6 |
|
7 |
8 |
8 |
|
9 |
10 |
10 |
11 |
12 |
|
6 |
|
2 ствола РС-70 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
66 |
9 |
10 |
11 |
|
13 |
14 |
15 |
|
|
17 |
19 |
20 |
21 |
|||||
|
|
По двум линиям |
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
77 |
21 |
23 |
26 |
|
29 |
31 |
34 |
|
|
39 |
42 |
44 |
47 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
По одной линии |
77 |
5 |
6 |
7 |
|
8 |
8 |
9 |
|
10 |
11 |
11 |
12 |
13 |
|
7 |
6 стволов РС-50 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
По двум линиям |
66 |
10 |
26 |
13 |
|
14 |
15 |
17 |
|
18 |
21 |
22 |
22 |
23 |
||||||
|
|
|
|
|
|
77 |
23 |
|
29 |
|
32 |
35 |
38 |
|
41 |
44 |
47 |
50 |
53 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
8 |
|
4 ствола РС-50 и |
По двум линиям |
77 |
13 |
15 |
16 |
|
18 |
20 |
21 |
|
23 |
25 |
26 |
28 |
30 |
|||
|
|
|
|
2 ствол РС-70 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Примечания: 1. Напор на входе в последующий насос при перекачке равен 10 м. |
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
2.При определении расстояния между насосами, работающими в перекачку, подъем местности не учитывается. |
|
||||||||||||||
129 |
|
|
|
|
3.Напор на насосе головного автомобиля определяется по таблице |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
4.Диаметр насадка принят для стволов: РС-50 (13 мм), РС-70 (19 мм), РС-70* (25 мм). |
|
|
|
|
|
|||||||||||
d=77 ìì
d=77 ìì
d=66 ìì
d=66 ìì
3)По таблице 16.4 на пересечении граф. 7 и 17 при напоре на
насосе (Нí) 84 м определяем максимальное количество рукавов (N1) в одной магистральной рукавной линии от головного пожарного автомобиля до места пожара (места установки разветвления), равное 14 шт. Предварительно из Нí = 90 м вычитаем высоту подъема стволов, равную 6 м.
4)Определяем количество пожарных напорных рукавов в одной магистральной линии от места пожара (места установки разветвления) до водоисточника:
N = 0,6 · L = 0,06 · 2000 = 120 øò.
где L – расстояние от места пожара до водоисточника, м.
5)По таблице 16.5 при Нí = 90 м на пересечении граф 4 и 13 определяем количество рукавов (N2) между автонасосами в одной магистральной линии, равное 26 шт.
6)Определяем общее количество пожарных автонасосов для подачи воды перекачкой:
NÀÍ = (N – N1)/N2 + 1 = (120 – 14)/26 + 1 = 5,1 ≈ 6 автонасосов. 7) Определяем необходимое количество автонасосов для доставки
пожарных напорных рукавов диаметром 77 мм: NÀÍ = 2N/nàí = 240/20 = 12 автонасосов,
ãäå nàí — количество пожарных напорных рукавов, вывозимых на автонасосе АН-40(130)-127А (см. табл. 5.2)
Выводы: Для организации подачи воды на тушение сельскохозяйственного объекта потребуется 12 пожарных автонасосов.
Решение предыдущей задачи с использованием табл. 16.6, 16.7. 1) Способ подачи воды к месту пожара и схему подачи стволов от
головного пожарного автомобиля берем тот же самый, что и в предыдущей задаче.
2. По табл. 16.7 п. 8 подбираем схему от головного насоса до места пожара и по формуле данной в п. 8 определяем количество рукавов d=77 мм в магистральной линии, по формуле
n2 = 0,33 · 84 — 12 = 14 ðóê.
3) По формуле из табл. 2.3 п. 6 Определяем количество рукавов диаметром 77 мм между ступенями перекачки, при расходе по одной магистральной линии 14 л/с.
nñò = 0,34 · Hñ — 5 = 0,34 · 90 — 5 = 26 øò.
130