7.2. Выбор и обоснования глубины заложения фундамента Глубина заложения согласно инженерно-геологическим условиям
Согласно инженерно-геологическим условиям минимальная глубина заложения фундамента всего здания:
1,2 + 0,1 = 1,3 м
Глубина заложения согласно природно-климатическим условиям
По условиям СНиПа [4, табл. 2] глубина заложения фундамента не зависит от расчетной глубины промерзания грунта.
Глубина заложения в зависимости от конструктивных особенностей фундамента и здания в целом.
Фундамент под кирпичную внутреннюю стену толщиной 0,64 м принимаем ленточный.
Высота подвала 2,1 м. Толщина пола подвала hs = 0,1 м. От низа пола подвала до подошвы фундамента должно быть hcf 0,5 м. Следовательно, подошва фундамента находится на отметке не менее
- (2,1 + 0,1 + 0,5) = - 2,7 м
Поскольку отметка уровня земли – (-1,05), то глубина заложения фундамента по его конструктивным особенностям равна: 2,7 – 1,05 = 1,65 м (см. рис. 13 )
Рис. 13. Расчетная схема глубины заложения фундамента для сечения 1-1
ЗАКЛЮЧЕНИЕ: По расчетам глубина заложения фундамента принимается исходя из его конструктивных особенностей:
d = 1.65 м
7.3. Определение размеров подошвы фундамента и его осадки
Определение размеров подошвы фундамента и его осадки производилось с использованием программы Атлант. Результаты расчетов приведены ниже.
Отчет программы атлант (сечение 1-1)
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
Инженерно-геологические условия
|
№ |
Наименование |
H, м |
J, Н/м3 |
Jsb, МН/м3 |
e |
IL |
Sr |
ф, град |
с, МПа |
Eo, МПа |
|
|
Почва |
1.2 |
0.01900 |
0.01900 |
0.6040 |
0.0000 |
0.6430 |
1.0 |
0.00000 |
1.0 |
|
|
Песок пылеватый |
2.6 |
0.01900 |
0.01900 |
0.6100 |
0.0000 |
0.6540 |
31.6 |
0.00500 |
22.0 |
|
|
Суглинок |
2.9 |
0.01840 |
0.01840 |
0.8420 |
0.4000 |
0.8310 |
19.2 |
0.01800 |
11.2 |
|
|
Песок средний |
1.3 |
0.02000 |
0.02000 |
0.6560 |
0.0000 |
1.0100 |
35.0 |
0.00100 |
30.0 |
|
|
Песок средний |
0.7 |
0.02000 |
0.01000 |
0.6560 |
0.0000 |
1.0100 |
35.0 |
0.00100 |
30.0 |
|
|
Суглинок |
3.3 |
0.01960 |
0.00960 |
0.7570 |
0.3130 |
0.9950 |
20.9 |
0.02300 |
13.8 |
|
|
Песок средний |
3.0 |
0.02000 |
0.01000 |
0.6560 |
0.0000 |
1.0100 |
35.0 |
0.00100 |
30.0 |
Параметры здания и фундамента
Номер фундамента - №1
Способ определения ф и с - определялись по СНиП
Конструктивная схема здания - жесткая
Длина здания (сооружения) или его отсека L = 38.20 м
Высота здания (сооружения) или его отсека H = 20.09 м
Фундамент под стену
Длина участка стены Lст = 16.800 м
Глубина заложения фундамента d = 1.6500 м
Высота фундамента hf = 2.4000 м
Глубина подвала db = 1.0500 м
Толщина пола подвала hсf = 0.1000 м
Ширина подвала bп = 12.0000 м
Отношение Pmin/Pmax = 0
Предельная осадка фундамента Su = 0.1000 м
Нагрузки
|
№ |
NIIO, МН |
MIIOX, МН•м |
TIIOX, МН |
MIIOY, МН•м |
TIIOY, МН |
|
1 |
0.2285 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА РАЗМЕРОВ ПОДОШВЫ ФУНДАМЕНТА.
Ширина фундамента b = 0.800 м
Длина стены Lст = 16.80 м
Расчетное сопротивление R = 0.314 МПа
|
№ |
Pcp, МПа |
(нед), % |
Pmax, МПа |
(нед), % |
Pmaxy, МПа |
(нед), % |
Pmin, МПа |
Pmin/Pmax |
Co, м |
|
1 |
0.314 |
0,02 |
0.314 |
-16,65 |
0.314 |
-16,65 |
0.314 |
1.000 |
0.000 |
Проверка давления на слабый подстилающий слой.
|
№ |
POZ |
PQZ |
POZ+PQZ |
RZ |
Проверка давления |
|
2 |
0.065 |
0.072 |
0.137 |
0.384 |
выполнена |
|
3 |
0.028 |
0.126 |
0.153 |
2.202 |
выполнена |
|
4 |
0.021 |
0.152 |
0.173 |
2.320 |
выполнена |
|
5 |
0.019 |
0.159 |
0.177 |
0.808 |
выполнена |
|
6 |
0.011 |
0.190 |
0.202 |
2.909 |
выполнена |
Проверка давления на слабый подстилающий слой выполнена, так как
poz + pqz = 0.202 <= Rz = 2.909
Расчет прерывистого фундамента
|
№ |
bt, м ширина б. п. |
lt, м длина б. п. |
nb, шт. число б. п. |
ct, м растояние между бл. |
kd расчетный коэф-нт |
kdf фактич. коэф-нт |
Ps давление |
|
1 |
1.000 |
1.200 |
10.000 |
0.533 |
1.135 |
1.120 |
0.351 |
Расчет осадки фундамента
|
Результаты расчета осадки | |||||||||
|
№ |
мощность hi |
глубина z |
коэфф |
напряжения |
среднее давление pi |
Модуль E0i |
осадка Si |
суммарн SS | |
|
poz[I] |
pqz[I] | ||||||||
|
|
0.00 |
0.00 |
1.000 |
0.282 |
0.031 |
0.000 |
0.000 |
0.000 |
0.000 |
|
|
0.16 |
0.16 |
0.977 |
0.276 |
0.034 |
0.279 |
22.000 |
0.002 |
0.002 |
|
|
0.16 |
0.32 |
0.881 |
0.249 |
0.037 |
0.262 |
22.000 |
0.002 |
0.003 |
|
|
0.16 |
0.48 |
0.755 |
0.213 |
0.040 |
0.231 |
22.000 |
0.001 |
0.004 |
|
|
0.16 |
0.64 |
0.642 |
0.181 |
0.044 |
0.197 |
22.000 |
0.001 |
0.006 |
|
|
0.16 |
0.80 |
0.550 |
0.155 |
0.047 |
0.168 |
22.000 |
0.001 |
0.007 |
|
|
0.16 |
0.96 |
0.477 |
0.135 |
0.050 |
0.145 |
22.000 |
0.001 |
0.007 |
|
|
0.16 |
1.12 |
0.420 |
0.119 |
0.053 |
0.127 |
22.000 |
0.001 |
0.008 |
|
|
0.16 |
1.28 |
0.374 |
0.106 |
0.056 |
0.112 |
22.000 |
0.001 |
0.009 |
|
|
0.16 |
1.44 |
0.337 |
0.095 |
0.059 |
0.100 |
22.000 |
0.001 |
0.009 |
|
|
0.16 |
1.60 |
0.306 |
0.086 |
0.062 |
0.091 |
22.000 |
0.001 |
0.010 |
|
|
0.16 |
1.76 |
0.280 |
0.079 |
0.065 |
0.083 |
22.000 |
0.000 |
0.010 |
|
|
0.16 |
1.92 |
0.258 |
0.073 |
0.068 |
0.076 |
22.000 |
0.000 |
0.011 |
|
|
0.16 |
2.08 |
0.239 |
0.067 |
0.071 |
0.070 |
22.000 |
0.000 |
0.011 |
|
|
0.07 |
2.15 |
0.231 |
0.065 |
0.072 |
0.066 |
22.000 |
0.000 |
0.011 |
|
|
0.16 |
2.31 |
0.216 |
0.061 |
0.075 |
0.063 |
11.200 |
0.001 |
0.012 |
|
|
0.16 |
2.47 |
0.202 |
0.057 |
0.078 |
0.059 |
11.200 |
0.001 |
0.013 |
|
|
0.16 |
2.63 |
0.190 |
0.054 |
0.081 |
0.055 |
11.200 |
0.001 |
0.013 |
|
|
0.16 |
2.79 |
0.179 |
0.051 |
0.084 |
0.052 |
11.200 |
0.001 |
0.014 |
|
|
0.16 |
2.95 |
0.170 |
0.048 |
0.087 |
0.049 |
11.200 |
0.001 |
0.015 |
|
|
0.16 |
3.11 |
0.161 |
0.045 |
0.090 |
0.047 |
11.200 |
0.001 |
0.015 |
|
|
0.16 |
3.27 |
0.153 |
0.043 |
0.093 |
0.044 |
11.200 |
0.001 |
0.016 |
|
|
0.16 |
3.43 |
0.146 |
0.041 |
0.096 |
0.042 |
11.200 |
0.000 |
0.016 |
|
|
0.16 |
3.59 |
0.139 |
0.039 |
0.099 |
0.040 |
11.200 |
0.000 |
0.017 |
|
|
0.16 |
3.75 |
0.133 |
0.038 |
0.102 |
0.038 |
11.200 |
0.000 |
0.017 |
|
|
0.16 |
3.91 |
0.128 |
0.036 |
0.105 |
0.037 |
11.200 |
0.000 |
0.017 |
|
|
0.16 |
4.07 |
0.123 |
0.035 |
0.108 |
0.035 |
11.200 |
0.000 |
0.018 |
|
|
0.16 |
4.23 |
0.118 |
0.033 |
0.110 |
0.034 |
11.200 |
0.000 |
0.018 |
|
|
0.16 |
4.39 |
0.113 |
0.032 |
0.113 |
0.033 |
11.200 |
0.000 |
0.019 |
|
|
0.16 |
4.55 |
0.109 |
0.031 |
0.116 |
0.031 |
11.200 |
0.000 |
0.019 |
|
|
0.16 |
4.71 |
0.105 |
0.030 |
0.119 |
0.030 |
11.200 |
0.000 |
0.019 |
|
|
0.16 |
4.87 |
0.101 |
0.029 |
0.122 |
0.029 |
11.200 |
0.000 |
0.020 |
|
|
0.16 |
5.03 |
0.098 |
0.028 |
0.125 |
0.028 |
11.200 |
0.000 |
0.020 |
|
|
0.02 |
5.05 |
0.097 |
0.028 |
0.126 |
0.028 |
11.200 |
0.000 |
0.020 |
|
|
0.16 |
5.21 |
0.094 |
0.027 |
0.129 |
0.027 |
30.000 |
0.000 |
0.020 |
|
|
0.16 |
5.37 |
0.091 |
0.026 |
0.132 |
0.026 |
30.000 |
0.000 |
0.020 |
Суммарная осадка = 0.020
Внимание! Осадка S = 0.020 <= 0.4*Su = 0.040
Можно увеличить расчетное сопротивление до 1.2*R и при этом новое значение осадки должно быть не более 0.4*Su