методичка_строит. констр
.pdfучастке (при условии, что на данном участке к балке не приложены внешние моменты);
- изменение числового значения величины поперечной силы на каком-
либо участке балки равно площади эпюры распределенной нагрузки q на этом участке.
2.Построение линий влияния внутренних силовых факторов
(поперечной нагрузки и изгибающего момента) в конкретном сечении.
Линию влияния необходимо отличать от эпюры. Это по существу противоположные друг другу понятия. Ординаты эпюры характеризуют распределение изучаемого фактора (например, изгибающего момента) по различным сечениям балки при неподвижной нагрузке; ординаты же линии влияния, наоборот, характеризуют изменение фактора (например, того же момента), возникающего в одном определенном сечении при силе Р=1,
перемещающейся по длине балки.
Рассмотрим принцип построения линий влияния.
а) Построение линий влияния опорных реакций.
Пусть по рассматриваемой балке перемещается груз Р = 1. Обозначим расстояние от левого края балки до груза через х. Это расстояние при перемещении груза будет меняться от нуля, когда груз стоит на левом краю балки до l, когда груз стоит на правом краю балки. Необходимо определить величину опорных реакции R1 и R2 в зависимости от расстояния х. Для этого нужно приравнять нулю сумму моментов всех сил относительно точек 1 и 2.
Выразив значения опорных реакций R1 и R2 через переменную х получим уравнение, которым устанавливается закон изменения величины реакций в зависимости от положения груза Р = 1. Изобразив этот закон графически,
получим линии влияния опорных реакций R1 и R2.
б) Построение линий влияния изгибающего момента и поперечной силы для некоторого сечения n.
Мысленно разрежем балку в сечении n и отбросим левую часть. В
сечении n со стороны отброшенной части действует момент Mn и сила Qn ,
которые необходимо определить при различных положениях груза Р=1, то есть рассмотреть 2 случая – когда сила Р=1 находится левее сечения n и
когда сила Р=1 находится правее этого сечения
21
3. Определение внутренних усилий (изгибающего момента и поперечной силы) в сечениях балки по линиям влияния.
Определение усилий по линиям влияния осуществляется при помощи формулы влияния:
|
S = M·tg α+ F·y + q·ω, |
(8) |
где М – |
сосредоточенный момент («+» - направлен по часовой стрелке, |
|
|
«-» - направлен против часовой стрелки); |
|
α – |
наклон линии влияния в месте приложения М; |
|
F – |
сосредоточенная сила («+» - направлена вниз, «-» - |
|
|
направлена вверх); |
|
y – |
ордината линии влияния над силой; |
|
q – |
интенсивность распределенной нагрузки («+» - направлена вниз, |
|
|
«-» - направлена вверх); |
|
ω – |
площадь линии влияния под нагрузкой |
|
При определении усилий по линиям влияния следует помнить, что внешний сосредоточенный момент вносится в формулу влияния со знаком
«+», если направлен по часовой стрелке, внешняя сосредоточенная сила и распределенная нагрузка со знаком «+», если направлены вниз. Такие правила приняты при выводе формулы влияния. Знак же тангенса определяется обычным образом, т.е. в первой и третьей четвертях он положительный (если линия влияния не перевернута).
Решение задачи.
1. Эпюры внутренних силовых факторов а) Определение реакции в опорах рассматриваемой балки (Рис.8.)
Рис. 8.
Реакции R1 и R2 могут быть определены из условия, что сумма моментов всех сил относительно любой точки на оси балки должна
22
равняться 0. |
|
|
Запишем выражения для суммы моментов всех сил |
|||||||
относительно точек 1 и 2. |
|
|
|
|
|
|||||
М(1) М 2F 6R2 |
24q 0 |
|||||||||
R2 |
|
24q 2F M |
|
24 1 2 2 8 |
2кН |
|||||
|
|
|
6 |
|||||||
|
6 |
|
|
|
|
|||||
М(2) М 4F 6R1 2q 2q 0 |
||||||||||
R1 |
|
M 4F |
|
8 4 2 |
0кН |
|||||
|
|
|||||||||
|
6 |
|
|
6 |
|
|
|
Далее необходимо рассмотреть каждый участок балки в отдельности:
Участок 1.
0<x<2 (Рис.9.)
Запишем выражения суммарного момента всех сил относительно левого и правого краев балки, откуда затем можно выразить значения для неизвестных силовых факторов (Q1 и М1) со стороны отброшенной части:
М(пр.) М M1 R1 x 0 M1 R1 x M 0 8 8кН м
М(лев.) М М1 Q1 х 0 Q1 M M1 8 ( 8) 0кН
хх
Аналогично рассматриваются последующие участки.
Участок 2.
2<x<4 (Рис.10.)
Рис.9. Рис.10.
23
М(пр.) М M2 R1 x F(x 2) 0
M2 R1 x M F(x 2) 8 2(x 2)кН м
М(лев.) М М2 Q2 x 2F 0
Q2 M M2 2F M ( М F(x 2)) 2F x x
8 ( 8 2(x 2)) 2 2 8 8 2x 4 4 2кН x x
Подставим в полученные выражения значения х, соответствующие границам рассматриваемого участка:
-при х=2: М2 = -8кН·м; Q2 = 2 кН;
-при х=4: М2 = -4 кН·м; Q2 = 2 кН.
Участок 3.
4<x<6
|
|
М(пр.) М M3 R1 |
|
x F(x 2) q |
x 4 2 |
0 |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x 4 2 |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
M3 |
R1 x M F(x 2) q |
|
0 8 2(x 2) 1 |
x2 8x 16 |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
x2 |
|
|
|
|
|
|
|
x2 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
||
8 2x 4 |
4x 8 6x |
20кН м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
2 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
М(лев.) М М3 Q3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x 4 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
x 2F q(x 4) |
|
|
|
|
4 |
0 |
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x |
|
|
|
|
|
|
x2 |
|
x2 |
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
M M3 2F q x 4 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
M 6x |
|
20 |
2F q |
|
|
8 |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
2 |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
Q3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
x |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
x2 |
|
x2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
8 6x |
|
20 2 2 |
|
8 |
|
|
|
|
6x x2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
2 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 x кН |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
x |
|
|
|
|
|
|
x |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Подставим в полученные выражения значения х, соответствующие границам рассматриваемого участка:
-при х=4: М3 = -4 кН·м; Q3 = 2 кН;
-при х=6: М3 = -2 кН·м; Q3 = 0 кН.
Участок 4.
6<x<8
24
x 4 2
М(пр.) М M4 R1 x F(x 2) R2 x 6 q 0 2
M4 |
R1 x M F(x 2) R2 x 6 q |
x 4 2 |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x2 |
8x 16 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
0 8 2(x 2) 2 x 6 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
8 2x 4 2x 12 |
|
4x 8 8x |
|
32кН м |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
М(лев.) М М4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x 4 |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
Q4 |
x 2F q(x 4) |
|
|
4 |
|
6R2 |
0 |
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
M M4 2F 6R2 |
q x 4 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
Q4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
x2 |
|
x |
|
|
|
|
x2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
M 8x |
|
|
32 2F 6R2 q |
|
|
|
|
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
x2 |
x |
|
|
x2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
8 8x |
|
32 2 2 2 6 |
|
|
8 |
8x x2 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
2 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8 x кН |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
x |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x |
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Подставим в полученные выражения значения х, соответствующие границам рассматриваемого участка:
-при х=6: М4 = -2 кН·м; Q4 = 2 кН;
-при х=8: М4 = 0 кН·м; Q4 = 0 кН.
Таким образом, эпюры внешних силовых воздействий рассматриваемой балки имеют следующий вид (рис. 11):
Рис.11.
25
2. Линии влияния внутренних силовых факторов в сечениях n и k.
а) Линии влияния опорных реакций (Рис. 12)
Рис. 12.
Определим величину опорных реакции R1 и R2 в зависимости от расстояния х из условия равенства 0 суммы всех моментов относительно любой точки на оси балки.
М(1) 6R2 P x 0 R2 |
|
P x |
|
х |
|
|
|||
|
6 |
6 |
М(2) 6R1 P (6 x) 0 R1 |
|
P (6 x) |
1 |
х |
|
|
|||
|
6 |
6 |
Так как переменная х входит в уравнения в первой степени, то линия влияния будет прямолинейной. Построим Линии влияния опорных реакций для рассматриваемой балки (Рис.13.)
Рис.13.
б) Линии влияния изгибающего момента и поперечной силы для
26
сечения n, находящегося на расстоянии 2 от левой опоры
Мысленно разрежем балку в сечении n и отбросим левую часть. В
сечении n со стороны отброшенной части действует момент Mn и сила Qn
(Рис.14).
Рис.14.
Пока груз находится левее сечения n (x<2) суммарный момент правой части балки относительно сечения n состоит только из момента Mn и момента опорной реакции R2.
При x<2: М(n) Mn 4R2 0 Mn 4R2 4 х 6
Когда же груз P=1 находится правее сечения n (x>2), суммарный момент в сечении n состоит из суммы моментов опорной реакции R2.и силы Р=1, а также момента Мn, действующего со стороны отброшенной части.
При x>2: М(n) Mn 4R2 Р (х 2) 0 Mn 4R2 Р (х 2)
4x 1 x 2 x 2 6 3
Аналогично получим выражения для силы Qn. Поперечная сила,
действующая в данном сечении, равна алгебраической сумме проекций
внешних на нормаль к оси балки. Соответственно можно записать, что
При x<2: Q(n) Qn |
R2 |
0 Qn R2 |
|
х |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
6 |
|
|
|
При x>2: Q(n) Qn |
R2 |
P 0 Qn |
P R2 |
1 |
х |
||
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
6 |
Построим линии влияния момента и поперечной силы в сечении n (Рис.15).
27
Рис.15.
3. Определение внутренних усилий S (изгибающего момента или поперечной силы) в сечениях n и k по формуле влияния (8):
Мn = (-8) · (4/6) + (-2) · (4/3) + 1· 0 = -8 кН · м, Qn = (-8) · (-1/6) + (-2) · (2/3) + 1 · 0 = 0 кН, Мk = (-8) · 0 + (-2) · 0 + 1 · (-2) = -2 кН · м, Qk = (-8) · 0 + (-2) · 0 + l · 2 = 2 кН.
4.Вывод: Значение усилий совпали с соответствующими усилиями на эпюре.
Задача №3. Подбор сечения прокатной балки из условия прочности
на изгиб.
Формулировка задачи Для рассмотренной балки (рисунок 6) при условии работы в упругой и
упруго – пластической стадии подобрать профиль сечения (швеллер) таким образом, чтобы выполнялось условие прочности на изгиб.
Исходные данные:
Материал балки – сталь 17Г1С, коэффициент условий работы, с=1,1.
Рекомендации для решения.
Расчет прокатной балки выполняется в следующей последовательности
1.Определение внутренних усилий.
2.Определение расчетного сопротивления растяжению (таблица 7) в
28
зависимости от марки стали (Ry) и коэффициента условий работы - с .
3.Вычисление требуемого момента сопротивления Wтр
4.Выбор по сортаменту (таблица 8) необходимого профиля из условия,
что Wx > Wтр
При изгибе условие прочности проверяют по формулам:
- в упругой стадии работы: |
М |
Ry C ; |
|
|
||||
|
|
|
|
|||||
|
|
|
WХ |
|
|
|||
- в упруго – пластической сии |
М |
Ry C . |
|
|||||
|
|
|||||||
|
|
|
|
WХ_min |
|
|
||
где Wх – |
момент сопротивления сечения, м3; |
|
|
|||||
М – |
расчетный изгибающий момент, кНм; |
|
|
|||||
с – |
коэффициент условий работы; |
|
|
|||||
ξ – |
коэффициент, |
учитывающий |
развитие |
пластических |
деформаций, принимаемый равным 1,12 – при изгибе прокатных швеллеров и двутавров в плоскости, параллельной стенке, и 1,2 – при изгибе в плоскости, параллельной полкам.
Ry – Расчетное сопротивление растяжению, МПа. Определяется в зависимости от предела текучести стали. Некоторые значения
Ry представлены в таблице 6.1
Соответственно выбор подходящего профиля для выполнения этих
условий осуществляется по величине требуемого момента сопротивления сечения (Wтр):
- в упругой стадии работы: W |
Мmax |
; |
|
|
|
(9) |
|||
Ry C |
|
|
|||||||
|
|
|
ТР |
|
|
|
|
|
|
- в упруго – пластической стадии |
Wпл |
Мmax |
. |
|
(10) |
||||
Ry C |
|
||||||||
|
|
|
|
ТР |
|
|
|
|
|
где WТР – |
момент |
сопротивления |
сечения, |
требуемый |
при |
работе |
|||
|
|
материала балки в упругой стадии, м3; |
|
|
|||||
Wпл |
– |
момент |
сопротивления |
сечения, |
требуемый |
при |
работе |
||
ТР |
|
материала балки в упруго - пластической стадии, м3; |
|
||||||
|
|
|
|||||||
Мmax |
– |
Максимальное расчетное значение изгибающего момента, кНм; |
29
|
Расчетные характеристики прочности некоторых материалов |
Таблица 7. |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
Сопротивление растяжению, сжатию, изгибу, |
|
Сопротивление смятию, МПа |
|
|
|||||||||||||
|
Марка |
|
|
|
|
|
|
МПа |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
стали |
|
|
По пределу |
|
|
По временному |
|
Торцевое |
|
Местное |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
текучести (Ry ) |
|
сопротивлению (Ru ) |
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
09Г2С |
|
|
|
290 |
|
|
|
|
440 |
|
|
|
418 |
|
|
209 |
|
|
|
|||
|
17Г1С |
|
|
|
330 |
|
|
|
|
480 |
|
|
|
445 |
|
|
223 |
|
|
|
|||
|
10ХСНД |
|
|
|
480 |
|
|
|
|
475 |
|
|
|
273 |
|
|
23 |
|
|
|
|||
|
ВСт3пс |
|
|
|
280 |
|
|
|
|
410 |
|
|
|
391 |
|
|
196 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
Сортамент на швеллеры стальные горячекатаные |
Таблица 8 |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
№ |
h |
b |
|
s |
t |
R |
r |
Площадь |
|
Масса |
|
Справочные значения для осей |
|
Zo, |
|||||||||
|
не |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
швел- |
|
поперечного |
1 м, |
|
X - X |
|
|
|
Y - Y |
|
|||||||||||||
лера |
|
|
|
|
|
более |
сечения см2 |
кг |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
см |
|||||
|
|
|
мм |
|
|
Ix,см4 |
Wx,см3 |
ix,см |
Sx,см3 |
Iy,см4 |
Wy,см3 |
iy,см |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
5 |
50 |
32 |
4,4 |
7,0 |
6,0 |
2,5 |
6,16 |
|
4,84 |
22,8 |
9,1 |
1,92 |
5,59 |
5,61 |
2,75 |
0,95 |
1,16 |
||||||
6.5 |
65 |
36 |
4,4 |
7,2 |
6,0 |
2,5 |
7,51 |
|
5,90 |
48,6 |
15,0 |
2,54 |
9,00 |
8,70 |
3,68 |
1,08 |
1,24 |
||||||
8 |
80 |
40 |
4,5 |
7,4 |
6,5 |
2,5 |
8,98 |
|
7,05 |
89,4 |
22,4 |
3,16 |
23,30 |
12,80 |
4,75 |
1,19 |
1,31 |
||||||
10 |
100 |
46 |
4,5 |
7,6 |
7,0 |
3,0 |
10,90 |
|
8,59 |
174,0 |
34,8 |
3,99 |
20,40 |
20,40 |
6,46 |
1,37 |
1,44 |
||||||
12 |
120 |
52 |
4,8 |
7,8 |
7,5 |
3,0 |
13,30 |
|
10,40 |
304,0 |
50,6 |
4,78 |
29,60 |
31,20 |
8,52 |
1,53 |
1,54 |
||||||
14 |
140 |
58 |
4,9 |
8,1 |
8,0 |
3,0 |
15,60 |
|
12,30 |
491,0 |
70,2 |
5,60 |
40,80 |
45,40 |
11,00 |
1,70 |
1,67 |
||||||
16 |
160 |
64 |
5,0 |
8,4 |
8,5 |
3,5 |
18,10 |
|
14,20 |
747,0 |
93,4 |
6,42 |
54,10 |
63,30 |
13,80 |
1,87 |
1,80 |
||||||
16а |
160 |
68 |
5,0 |
9,0 |
8,5 |
3,5 |
19,50 |
|
15,30 |
823,0 |
103,0 |
6,49 |
59,40 |
78,80 |
16,40 |
2,01 |
2,00 |
||||||
18 |
180 |
70 |
5,1 |
8,7 |
9,0 |
3,5 |
20,70 |
|
16,30 |
1090,0 |
121,0 |
7,24 |
69,80 |
86,00 |
17,00 |
2,04 |
1,94 |
||||||
18а |
180 |
74 |
5,1 |
9,3 |
9,0 |
3,5 |
22,20 |
|
17,40 |
1190,0 |
132,0 |
7,32 |
76,10 |
105,00 |
20,00 |
2,18 |
2,13 |
||||||
20 |
200 |
76 |
5,2 |
9,0 |
9,5 |
4,0 |
23,40 |
|
18,40 |
1520,0 |
152,0 |
8,07 |
87,80 |
113,00 |
20,50 |
2,20 |
2,07 |
||||||
22 |
220 |
82 |
5,4 |
9,5 |
10,0 |
4,0 |
26,70 |
|
21,00 |
2110,0 |
192,0 |
8,89 |
110,00 |
151,00 |
25,10 |
2,37 |
2,21 |
||||||
24 |
240 |
90 |
5,6 |
10,0 |
10,5 |
4,0 |
30,60 |
|
24,00 |
2900,0 |
242,0 |
9,73 |
139,00 |
208,00 |
31,60 |
2,60 |
2,42 |
||||||
27 |
270 |
95 |
6,0 |
10,5 |
11,0 |
4,5 |
35,20 |
|
27,70 |
4160,0 |
308,0 |
10,90 |
178,00 |
262,00 |
37,30 |
2,73 |
2,47 |
||||||
30 |
300 |
100 |
6,5 |
11,0 |
12,0 |
5,0 |
40,50 |
|
31,80 |
5810,0 |
387,0 |
12,00 |
224,00 |
327,00 |
43,60 |
2,84 |
2,52 |
||||||
33 |
330 |
105 |
7,0 |
11,7 |
13,0 |
5,0 |
46,50 |
|
36,50 |
7980,0 |
484,0 |
13,10 |
281,00 |
410,00 |
51,80 |
2,97 |
2,59 |
||||||
36 |
360 |
110 |
7,5 |
12,6 |
14,0 |
6,0 |
53,40 |
|
41,90 |
10820,0 |
601,0 |
14,20 |
350,00 |
513,00 |
61,70 |
3,10 |
2,68 |
||||||
40 |
400 |
115 |
8,0 |
13,5 |
15,0 |
6,0 |
61,50 |
|
48,30 |
15220,0 |
761,0 |
15,70 |
444,00 |
642,00 |
73,40 |
3,23 |
2,75 |
Примечание: Полную версию настоящего сортамента можно найти в ГОСТ 8240-89 ШВЕЛЛЕРЫ СТАЛЬНЫЕ ГОРЯЧЕКАТАНЫЕ
Решение задачи.
1. Из расчета, приведенного в задаче 2, видно, что максимальное
значение изгибающего момента для рассматриваемой балки составляет 8
кНм.
2.Для стали 17Г1С расчетное сопротивление растяжению в соответствии с таблицей 7 составляет Ry = 330 МПа, коэффициент условий работы заданной балки известен по условию задачи с=1,1.
3.Расчет требуемого момента сопротивления при работе балки в упругой стадии, в соответствии с выражением (9)
30