2.6. Расчет прочности наклонных сечений

Рассчитываем наклонное сечение на лриопорном участке. При расчете принимаем b_w= 2 100 = 200 мм = 0,2 м. Поперечная сила

^V'*-l*36-U86/2=9I,lKff Изгибающий момент МигОкН-м. Рабочая высота плиты d=n-c=450-60=390MM.

Поперечная сила, воспринимаемая железобетонным элементом без поперечного армирования

V,

Rd.a

но не менее V,

Rd.ct.mm

где k = l+.

0,12-*.(100-/v/«)*-<U5-o-_q (0,4-f_-l-(M5.aJ.b_w.d_llH.;

d ^390

m

12,56 b_wd 20-39,0

Принимаем k= 1,72.

Ocp = -

b_w • d 200 - 390 МПа (здесь«-»указывает на сжатие)

0,12-1,72-(100-0,016-30)5 +0,15-6

=0,016 < 0,02;

P„ 403,5-10³

V -

=-5,17 МПа < -0,2-td=-0,2-30=-6 МПа, принимаем аср=-6

•200 • 0,375 = 123,8• 10³# = 123,8кН

ЩШлк" (0,4 • 1,352+0,15-6) -200-390 10* = 112,4- 10*Я-112,4хЯ.

\/«)=91,1кН <Vr₍]_icf123_>8kH - условие удовлетворяется, расчёт поперечной арматуры не производится и поперечная арматура устанавливается конструктивно. Принимаем 06 S400 с шагом 150мм, что не превышает при п<450мм п/2=450/2=225мм и не более 150мм, в средней зоне S=300 мм, что не превышает %h= 5^-450=338 мм.

2.7. Расчет прочности плиты в стадии изготовления и монтажа

В

Рис.2.5. Расчетная схема плиты в стадии изготовления и монтажа.

_ш

_ш

В стадии изготовления и монтажа в качестве внешней нагрузки на плиту действует уси­лие в напрягаемой арматуре P<rt (усилие обжатия бетона). Учитывая, что при подъеме пли­ты в местах установки монтажных петель возникают моменты, которые растягивают верх­нюю зону плиты, то моменты от усилия Рп* и собственного веса суммируют (рис.2.5). Петли установлены в продольных ребрах на расстоянии 0,8 м от торцов плиты.

				г9
				I			1

10360

Определяем усилие Pmt в напрягаемой арматуре в стадии после обжатия PmFrsup- Р_то-330-10³А_р=1,1 •527,7-330-10³-1256Ю-б=113,2 кН.

Момент от собственного веса плиты

Q't² 1955-3 0 8²

*Щ—^sI—-Щт=ЩШ и, где о=1,955 кН см. табл. 2.1.

Момент от усилия предварительного обжатия

PmTZqr 113,2 0,251=28,4кН-м.

Для арматуры S500 при Erf-IO⁵ МПа, е_ф =^-=^~= 2,25 V

^ if 2» * 10^

Тогда £_fa = ^£"² —=0,61 и

3,5+2,25

_{<*шш = °>Лы0 =0,81-0,61 (1-0,416 0,61) 10,369.}

Коэффициент

а_=-

'⁼^#°0^2О.^.20 42.5-'^О-^О4Ю<а-'^<,-^Э69 где d=h-c=45-2_>2=42,5cM - расстояние от нижней фани ребра до центра тяжести ар­матуры верхней зоны сечения.

Вычисленному коэффициенту a_m соответствует значение коэффициента

n=0,5+Jo,25-^-=0,5+Jo,25-^^=0,976. У С. V 1.947

Требуемая площадь сечения продольной рабочей арматуры

f^rjd 450-0,976-42,5 *-^pm

{A_apra, складывается из арматуры продольных стержней сетки плиты А„ = 0,51см² (см.п. 2.3) и сечения продольных стержней каркаса продольных ребер 2010 S500 А,, =1,51 см¹), - следовательно принятой арматуры достаточно для обеспечения проч­ности сечения плиты в местах установки монтажных петель.

2.8. Расчет по образованию нормальных трещин в стадии эксплуатации Так как рассчитываемая плита по условиям эксплуатации относится к классу ХС1 и эксплуатируется в закрытом помещении, то согласно прил.5 в конструкции допускается образование трещин. Данный расчет производится на действие частой комбинации на­грузок (ур1) для выяснения необходимости проверки раскрытия трещин. Определяем момент трещинообразования

W

] = 2,9-10М 5348-10*+0,9-403,5х

М = f W +r Р

^{х| 0,251+1'5^8 ' "О = 164,ОхЯ • м < = 187,6кН ■ м.}

Таким образом, трещины в стадии эксплуатации при низшем пределе усилия пред­варительного обжатия образуются, и необходим расчет по раскрытию трещин.