- •Харьков – 2013 с о д е р ж а н и е
- •1. Компоновка перекрытия
- •2.1.2. Определение внутренних усилий в плите.
- •2.1.3. Конструктивный расчет плиты Характеристики прочности бетона и арматуры
- •Расчет плиты
- •2.2. Расчет второстепенной балки
- •2.2.1 Определение внутренних усилий в балке
- •2.2.2. Конструктивный расчет второстепенной балки
- •2.2.2.1. Расчет прочности сечений, нормальных к продольной оси
- •Расчет сечения в первом пролете
- •Расчет сечения в среднем пролете
- •Расчет сечения на первой промежуточной опоре
- •2.2.2.2. Расчет прочности сечений, наклонных к продольной оси, на действие поперечной силы
- •2.3. Конструктивный расчет главной балки
- •2.3.1 Сбор нагрузок
- •2.3.2 Определение внутренних усилий в сечениях балки
- •2.3.3. Расчет прочности сечений, нормальных к продольной оси балки
- •2.3.3.1. Подбор сечений арматуры в крайних пролетах
- •2.3.3.2. Подбор сечений арматуры в среднем пролете
- •2.3.3.3. Подбор сечений арматуры на опоре
- •2.3.4. Расчет прочности сечений, наклонных к продольной оси, на действие поперечной силы
- •2.3.5. Обрывы опорных каркасов
- •3. Каменные и армокаменные конструкции
- •3.1. Конструктивный расчет простенка 1-го этажа
- •3.1.1. Определение нагрузок на простенок
- •Нагрузка на 1 м2 междуэтажного перекрытия
- •Нагрузка на 1 м2 чердачного перекрытия
- •3.1.2. Вычисление внутренних усилий в простенке
- •3.1.3. Расчет простенка по несущей способности
- •3.2. Конструктивный расчет армированного каменного столба (колонны 1-го этажа)
- •3.2.1. Определение нагрузок на каменный столб
- •3.2.2. Расчет каменного столба по несущей способности
- •Список использованной литературы
2.3.3. Расчет прочности сечений, нормальных к продольной оси балки
Приняты:
- арматура продольная класса A-III, Rs = 360 МПа;
- арматура поперечная класса A-I, Rsw = 175 МПа;
- бетон класса В15, Rb = 8,5 МПа, Rbt = 0,67 МПа, =0,9.
Рабочая высота сечения
=800-40 = 760 мм.
По моменту М'в = 410,0 кНм уточняем размер поперечного сечения
ригеля при = 0,35 по формуле при= 1,86:
Условие удовлетворяется.
При расчете арматуры в пролете принимаем сечение главной балки таврового профиля с полкой (плитой) в сжатой зоне.
При расчете арматуры на опоре принимаем прямоугольное сечение балки, поскольку плита находится в растянутой зоне и в расчете не учитывается.
2.3.3.1. Подбор сечений арматуры в крайних пролетах
Максимальный момент М1,max = 536,0 кНм.
Ширина таврового сечения мм. Высота рабочей зоны бетонамм.
Определяем расположение границы сжатой зоны сечения по условию:
0,9х8,5х3200х90х(760-0,5х90) > 536'000'000 Нмм
1'575'288'000 Нмм > 536'000'000 Нмм
Условие соблюдается, граница сжатой зоны проходит в полке, сечение рассчитываем как прямоугольное шириной = 3200 мм.
Определяем площадь рабочей арматуры.
Вычисляем значение:
.
При = 0.036= 0.983, тогда требуемая площадь сечения растянутой арматуры:
мм2.
Принимаем 6d20 A-III (= 6х314,2=1885,2мм2), 3 каркаса по 2 стержня в каждом (два каркаса К-3 и один К-4).
2.3.3.2. Подбор сечений арматуры в среднем пролете
Максимальный момент М2,mах = 311,3 кНм.
Определяем площадь рабочей (нижней) арматуры .
Вычисляем значение:
При = 0.036= 0.99, тогда требуемая площадь сечения растянутой арматуры:
мм2.
Принимаем 4d20 А-III (= 4х314,2=1256,8мм2), 2 каркаса по 2 стержня в каждом (два каркаса К-5).
Верхнюю арматуру в среднем пролете определяем по моменту М2,mах=11,7кНм. Сечение рассчитываем как прямоугольное 800х400 мм, поскольку плита находится в растянутой зоне и в расчете не учитывается.
Высота рабочей зоны бетона = 800 - 40 = 760 мм.
Вычисляем значение:
При = 0.006= 0.998, тогда требуемая площадь сечения растянутой арматуры:
мм2.
Принимаем 2d2 А-III (= 2х113.1=226,2мм2) 2 каркаса по 1 стержню в каждом (два каркаса К-5).
2.3.3.3. Подбор сечений арматуры на опоре
Максимальный момент по грани колонны МB,mах = 410,0 кНм.
Сечение рассчитываем как прямоугольное 800x400 мм, поскольку плита находится в растянутой зоне и в расчете не учитывается.
Высота рабочей зоны бетона = 800 - 40 = 760мм.
Определяем площадь рабочей арматуры As.
Вычисляем значение:
При = 0.219= 0.875, тогда требуемая площадь сечения растянутой арматуры:
мм2.
Принимаем 2d16 А-III и 4d20 А-III (= 2х201,1+4х314,2=402,2+1256,8=1659,0мм2) - 2 каркаса К-6 и один К-7.
2.3.4. Расчет прочности сечений, наклонных к продольной оси, на действие поперечной силы
На опоре А максимальная поперечная сила QA= 215,6 кН.
Вычисляем проекцию расчетного наклонного сечения на продольную ось. Влияние свесов сжатой полки учитывается коэффициентом:
Вычисляем значение при=0:
Нсм.
В расчетном наклонном сечении , а так как, то с =см.
Принимаем с = = 152 см.
Тогда кН, что большеQ= 215,6 кН; следовательно, поперечные стержни на опоре А проектируем по конструктивным требованиям. При d= 20 принимаем поперечную арматуру d=10мм класса A-I, = 78,5 мм2.
По конструктивным требованиям шаг стержней S < h/3 = 800/3 = =266,7мм и S < 500 мм. Принимаем шаг поперечных стержней S = 200 мм.
По конструктивным требованиям в балках высотой более 450 мм поперечные стержни с шагом иS ≤ 500 мм устанавливают на участке балки от опоры до ближайшего сосредоточенного усилия и не менее, чем на 1/4 пролета. Так как в данном случае сосредоточенные усилия расположены по пролету балки сравнительно часто (через 2,125 м), располагаем поперечные стержни по всей длине каркаса с постоянным шагом S = 200 мм.
В сварных каркасах для восприятия опорного момента устанавливаем ту же поперечную арматуру диаметром 10 мм с шагом 200 мм.
На опоре В максимальная поперечная сила слева QB = 340,4 кН. На опоре В полка расположена в растянутой зоне, поэтому = 0 и = 0. Тогда:
Hcм
см.
Принимаем с = = 152 см.
Тогда кН <Q= 340.4 кН.
Поперечная сила, воспринимаемая поперечными стержнями (хомутами):
кН
Н/см
Принимаем поперечные стержни d=10 мм класса A-I, As= 78,5 мм2.
Число каркасов – четыре, следовательно, Asw = 4x As = 4x78,5 = 314 мм2.
Шаг поперечных стержней:
см, что больше h/3 = 80/3 = 26,7 см.
Принимаем шаг поперечных стержней S = 20 см = 200 мм.
Проверяем сечение по сжатой полосе между наклонными трещинами. Коэффициент поперечного армирования
Вычисляем коэффициенты:
Проверяем условие:
H.
Условие удовлетворяется.
Справа от опоры В прочность обеспечивается, так как поперечные стержни ставим аналогично каркасам слева, а = 292,3 кН меньше
= 340,4 кH.