4.Розрахунок і конструювання кам’яного простінку першого поверху.
На кам’яний простінок зовнішньої стіни багатоповерхового будинку діють такі види навантажень:
1)постійні:від ваги стіни, перекриття, покриття;
2)тимчасові:технологічні на перекриттях, снігові на горищному покритті, вітрові активні або пасивні.
Визначення навантажень на міжповерхове перекриття.
Навантаження на 1 м2 міжповерхового перекриття
№ п/п
|
Вид навантаження, товщина шару, щільність матеріалу |
Характеристичне значення навантаження, Н/м2 |
Коефіцієнт
|
Повне розрахункове навантаження, Н/м2
| ||||||
γf |
γn | |||||||||
1 |
Постійне | |||||||||
1.1 |
Захисний шар дрібного гравію у бітумній мастиці δ=0,015 м, ρ=1600кг/м3 |
240 |
1,3 |
0,95 |
297 | |||||
1.2 |
Рубероїд на мастиці |
100 |
1,3 |
0,95 |
124 | |||||
1.3 |
Асфальтова стяжка δ=0,02 м, ρ=1800кг/м3 |
360 |
1,3 |
0,95 |
445 | |||||
1.4 |
Утеплювач пористобетонні плити δ=0,2 м, ρ=306 кг/м3 |
600 |
1,3 |
0,95 |
741 | |||||
1.5 |
Шар пергаліту на мастиці |
30 |
1,3 |
0,95 |
37 | |||||
1.6 |
Несучий елемент - залізобетонна збірна плита δ=0,06 м, ρ=2500кг/м3 |
1250 |
1,1 |
0,95 |
1306 | |||||
Всього gог = |
2950 | |||||||||
2 |
Тимчасове | |||||||||
2.1 |
Снігове |
500 |
1,4 |
0,95 |
665 |
1)Визначення навантажень на простінок 1-го поверху
Вантажна площа перекриття з якого збирається навантаження на простінок
AB=l · l1/2
AB= 5,6 · 5,4=15,12м2
Розрахункова сила тиску на простінок від одного перекриття
N1=(g0 + V0) · AB
N1=(2290 + 3942) · 15,12 = 61893,04 (Н)
Те ж від ваги горищного перекриття
Nг=(2950 + 665) · 15,12 = 13004,8 (H)
Те ж від ваги верхніх ярусів стіни
Nc=9,81 · γf · γn · (n-1) · (H · l1-Hвікlвік) · (h · ρ+ ρут · hут+hп · ρп)
Nc=9,81 · 1,3 ·0,95 · 3 · (3,9 · 5,4 - 1,95 · 1,62) · (0,51 · 1900 + 300 · 0,15 + 0,02 · 1500) = 676843,99 (Н)
Сумарна розрахункова сила тиску на простінок 1-го поверху від верхніх ярусів стіни, горищного покриття і верхніх поверхів перекриттів (окрім перекриття над першим поверхом).
Nb=Nс+Nг+N1 · (n-2)
Nb=676843,99+13004,8+61893,04 · 2= 813634,87 (Н)
Сила Nb прикладається у центрі ваги перерізу простінку суміжного 1-го поверху, сила N1 з ексцентриситетом e01.
Допоміжні параметри опорного вузла ригеля:
Висота перерiзу ригеля
с ≥ h/2 c=0,3(м)
c ≥ 0,3
Відстань від внутрішньої грані стіни до опорної реакції N1:
с2 ≤ с/3 с=0,07(м)
с2 ≤ 0,07
Ексцентриситет сили N1 відносно центру ваги перерізу простінка:
е01 = h/2 - с2=0,23(м)
Зосереджений згинаючий момент на рівні верхньої опори простінка:
М0=N1 · е01
М0=61893,04 · 0,23=14235,4 (Н · м2)
N0=Nb+N1
N0=813634,87 +61893,04 =875527,9 (Н)
Поперечними силами у перерізах кам’яних простінків нехтуємо. Зусилля від вітрового навантаження не враховуємо.
Розрахунок простінка на несучу здатність
В даній роботі допускається розрахунок лише одного найнебезпечнішого перерізу на висоті «у» від нижньої опори простінка:
у=2/3H
y=2/3 · 3,9 = 2,6 (м)
Згинаючий момент:
M=2/3M0
M=2/3 · 14235,4 = 9490,3(H · м2)
Ексцентриситет стискаючої сили:
е0=М/N0
е0=9490,3 / 875527,91 =0,01 (м)
Площа стиснутої зони перерізу простінка
АС=b · h · (1-2 · e0/h)
AC=3,7 · 0,51 · (1-2 · 0,008/0,51)=1,84 (м2)
Розрахункова висота простінку:
l0 = H = 3,9 (м)
Гнучкість простінка:
1) По повній висоті перерізу:
λh = l0/h
λh = 3,9/0,51= 7,64
2) По висоті стиснутої зони:
λс = H/hc = H/h(1-(2 · e0)/h)
λс = 3,9/0,51 · (1-(2 · 0,008)/0,51) = 7,96
Пружна характеристика кладки із силікатної цегли на розчині М50
λ=750.
Коефіцієнт повздовжнього згину:
1) Для повної висоти перерізу при
λh=7,64 =0,93
2) Для стиснутої зони при
λс=7,96 =0,9
Середнє значення коефіцієнту
φсер = (φ + φc ) / 2
φсер=0,91
Розрахунковий опір кладки на стиск із силікатної цегли марки М100 на складному цементно-вапняному розчині М50.
R=1,5 · 106 (H/м2)
Несуча здатність позацентрово стиснутого кам'яного простінка
Nu=mg · ϕ1 · ω · R · AC
ω=1+e0/h
ω=1+0,008 / 0,51 = 1,02
Nu=1 · 0,9 · 1,02 · 1,5 · 106 · 1,84 = 2,6 · 106 (H)
Порівнюємо одержані величини
N0Nu
813634,87 (Н) < 2533680 (H), умова несучої здатності кам’яного простінку задовольняється.