- •Харківський національний університет будівництва та архітектури
- •Курсовий проект
- •1. Вихідні дані до курсової роботи:
- •2. Компоновка збірного залізобетонного перекриття.
- •3. Розрахунок та конструювання нерозрізного залізобетонного ригеля.
- •4.Розрахунок і конструювання кам’яного простінку першого поверху.
4.Розрахунок і конструювання кам’яного простінку першого поверху.
4. 1. Визначення навантажень на 1 м2 міжповерхового перекриття
№ п/п
|
Вид навантаження, товщина шару, щільність матеріалу |
Характеристичне значення навантаження, Н/м2 |
Коефіцієнт
|
Повне розрахункове навантаження, Н/м2
| ||||
γf |
γn | |||||||
1 |
Постійне навантаження | |||||||
1.1 |
Підлога із керамічної плитки δ=0,13 м, ρ=1900кг/м3 |
242 |
1,1 |
0,95 |
253 | |||
1.2 |
Шар цементно-піщаного розчину δ=0,015 м, ρ=1800кг/м3 |
265 |
1,3 |
0,95 |
327 | |||
1.3 |
Звукоізоляція керамзито-бетон δ=0,05 м, ρ=600кг/м3 |
394 |
1,3 |
0,95 |
363 | |||
1.4 |
Власна вага полки залізобетонної плити δ=0,05 м, ρ=2500кг/м3 |
1226 |
1,1 |
0,95 |
1281 | |||
Всього g0 = |
2225 | |||||||
2 |
Тимчасове навантаження | |||||||
2.1 |
Технологічне |
10000 |
1,2 |
0,95 |
11400 | |||
2.2 |
Навантаження від тимчасових перегородок |
500 |
1,1 |
0,95 |
523 | |||
Всього V0 = |
11923 |
4.2. Визначення навантаження на 1 м2 горищного покриття
№ п/п
|
Вид навантаження, товщина шару, щільність матеріалу |
Характеристичне значення навантаження, Н/м2 |
Коефіцієнт
|
Повне розрахункове навантаження, Н/м2
| ||||||
γf |
γn | |||||||||
1 |
Постійне | |||||||||
1.1 |
Захисний шар дрібного гравію на бітумній мастиці δ=0,015 м, ρ=1600кг/м3 |
240 |
1,3 |
0,95 |
296 | |||||
1.2 |
Шар рубероїду на мастиці |
100 |
1,3 |
0,95 |
123 | |||||
1.3 |
Основа покрівлі - асфальтова стяжка δ=0,02 м, ρ=1800кг/м3 |
360 |
1,3 |
0,95 |
445 | |||||
1.4 |
Утеплювач пористобетонні плити δ=0,2 м, ρ=300 кг/м3 |
600 |
1,3 |
0,95 |
741 | |||||
1.5 |
Пароізоляція – 1 шар пергаліту на мастиці |
30 |
1,3 |
0,95 |
37 | |||||
1.6 |
Власна вага залізобетонної збірної плити δ=0,05 м, ρ=2500кг/м3 |
1226 |
1,1 |
0,95 |
1281 | |||||
Всього gог = |
2923 | |||||||||
2 |
Тимчасове | |||||||||
2.1 |
Снігове: Суми |
1670 |
1,04 |
0,95 |
1645 | |||||
Всього V0г = 1645 |
Згідно з нормами проектування кам`яних конструкцій допускається багатоярусний простінок розділяти по висоті на одноярусні простінки з опорними шарнірами на рівнях перекриттів.
Горизонтальними вітровими навантаженнями у курсовій роботі умовно нехтують.
Площа перекриття з якого збирається навантаження на простінок:
AB=l·l1/2
AB=7·6,4/2=22,4м2
Розрахункова сила тиску на простінок від одного міжповерхового перекриття
N1=(g0+V0)·AB
N1=(2225+11923)·22,4=316915(Н)
Теж саме від ваги горищного перекриття
Nг=(2923+1645)·22,4=102323(H)
Теж саме від ваги верхніх ярусів стіни
Nc=9,81·γf·γn·(n-1)·(H·l1-Hвікlвік)·(hст·ρст+ρут·hут+hп·ρп)
Nc=9,81·0,95·1,1·(5-1)(6·6,4-3·1,9) ·(0,51·1900+300·0,15+0,02·1500) =1399888,8(Н)
Сумарна розрахункова сила тиску на простінок 1-го поверху від верхніх ярусів стіни, горищного покриття і верхніх міжповерхових перекриттів (окрім перекриття над першим поверхом).
Nb=Nс+Nг+N1·(n-2)
Nb=1399888,8+102323+316915·3=2452957(Н)
Сила Nb прикладається у центрі ваги перерізу простінку суміжного верхнього поверху, а сила N1 з ексцентриситетом e01.
Визначаємо допоміжні параметри опорного вузла ригеля:
hp = 0,7 м
Висота перерiзу ригеля
с≥ hp /2 c=0,35(м)
c≥0,3
Відстань від внутрішньої грані стіни до опорної реакції N1. Приймаємо с=0,07(м)
с2 ≤с/3
с2 ≤0,07
Ексцентриситет сили N1 відносно центру ваги перерізу простінка:
е01=h/2-с2=0,28(м)
Зосереджений згинальний момент на рівні верхньої опори простінка:
М0=N1·е01
М0=316915·0,28=88736(Н·м2)
Сумарна сила тиску простінка на рівні верхньої опори
N0=Nb+N1
N0=2452957+316915=2769872 (Н)
Поперечними силами у перерізах кам’яних простінків нехтуємо. Зусилля від вітрового навантаження не враховуємо.
4.3. Розрахунок простінка на несучу здатність
В курсовій роботі допускається виконати розрахунок лише найнебезпечнішого перерізу, розташованого на висоті «у» від нижньої опори простінка:
у=2/3H
y=2/3·6=4 (м)
Згинаючий момент:
M=2/3M0
M=2/3·88736 = 59157(H)
Стискуюча сила N:
N = N0 = 2769872 (Н)
Ексцентриситет стискаючої сили:
е0=М/N0
е0=59157/2769872=0,021(м)
Площа стиснутої зони перерізу простінка:
АС=bст·hст·(1-2·e0/h)
AC=4,5·0,51·(1-2·0,021/0,51)=2(м2)
Розрахункова висота простінку:
l0=H=6 (м)
Гнучкість простінка:
1)По повній висоті перерізу:
λh=l0/h
λh=6/0,51=11,8
2) По висоті стиснутої зони:
λс=H/hc=H/hст(1-(2·e0)/h)
λс=6/0,51·(1-(2·0,021)/0,51)=10,8
Пружна характеристика кладки із силікатної цегли на розчині М50:
λ=750.
Коефіцієнт повздовжнього згину:
1)Для повної висоти перерізу (за інтерполяцією)
λh=11,8, =0,8
2)Для стиснутої зони при
λс=0,8, =0,82
Середнє значення коефіцієнту подовжнього згину
φ1= (φ+φc) /2
φ1=1,81
Коефіцієнт врахування впливу тривалості навантаження в залежності від товщини стіни:
mg = 1 при hст > 0,3 м
Коефіцієнт підвищення міцності стиснутої зони кладки в умовах позацентрового згину:
ω = 1 + е0/hст = 1 + 0,021/0,51 = 1,01
Розрахунковий опір кладки на стиск із силікатної цегли марки М100 на складному цементно-вапняному розчині М50.
R=1,5·106(H/м2)
Несуча здатність позацентрово стиснутого кам'яного простінка:
Nu=mg· φ1·ω·R·AC
Nu=1·1,81·1,01·1,5·106·2= 5,5 · 106(H)
Діюча сила стиску на простінок:
N0Nu
2769872 (Н) <5484300(H),
Висновок: умова несучої здатності кам’яного простінка задовольняється.