6.5 Расчет проводов наружного освещения

Принимаем нагрузку наружного освещения 250 Вт на помещение и равномерно распределяем по линии, поэтому суммарную мощность условно подводим к ее середине. На основании характеристик самонесущих изолированных проводов (Приложение 3,141), номинальное сечение фонарной жилы составляет 16 мм²

Составляем расчетную схему наружного освещения:

Рисунок. 3 – Расчётная схема наружного освещения

Потери напряжения в фонарном проводе рассчитываем по формуле:

где

L – длина, м;

Р_УД – удельная мощность кВт/м.

Р_Л – мощность одной лампы, кВт.

П – периметр хозяйства, м²;

Потери напряжения в фонарном проводе рассчитываем по формуле:

U=	P.R0.L	, B (13)
	UH

где

R_о – активное сопротивление провода, Ом/км;

Р - активная мощность;

L – длина линии, L =l/2, км

С учетом потерь в пускорегулирующих аппаратах, для газоразрядных ламп принимают соsφ0,9.

Рассчитываем потери напряжения линия – 4.

UЛ-1=

(1,25.1,24.0,13)/0,22=1,18В

Потеря напряжения в процентах:

U%=	U	.	100	=	1,18	.	100	=0,54%,	что < 6%
	UH				220

Линии -6.

UЛ-1=

(1,5.1,24.0,16)/0,22=1,35В

Потеря напряжения в процентах:

U%=	U	.	100	=	1,35	.	100	=0,0,61%,	что < 6%
	UH				220

Условие соблюдается.

7. Выбор мощности трансформатора

Расчетная мощность трансформатора определяется путем суммирования расчетных мощностей линий, отходящих от ТП по формуле:

Для КТП самой загруженной является третья линия Р_ТП-3=100 кВт – максимальная мощность отходящей линии (Р_max)

Выбираем надбавки по активной мощности

Р_ТП-1=90 кВт →  P_ТП-1=62

Р_ТП-2=90 кВт →  P_ТП-1=62

Р_ТП-3=100 кВт → Р_max

Р_ТП-5=64 кВт →  P_ТП-5=43,8

Р_ТП-13=65 кВт →  P_ТП-6=44,5

Р_ТП-14=48 кВт →  P_ТП-9=32,5

Определим мощность трансформатора, кВА

(14)

где

cosφ_max – коэффициент мощности на самой загруженной линии;

ΔP – надбавка по активной мощности – линии, кВт

cosφ_i – коэффициент мощности на – линии

По приложению из условия , гдеS_Н и S_В – соответственно нижняя и верхняя границы интервалов нагрузки для трансформаторов принятой номинальной мощности, выбираем трансформатор номинальной мощностью S_Н.Т= 400кВА:

S_H=356 кВА<S_ТР-РА= 453,5 кВА< S_B=620 кВА.

Проверяем мощность трансформатора в нормальной режиме, при равномерной нагрузке по условию:

; (15)

где

S_p – расчетная нагрузка трансформатора, кВА;

S_н.т – номинальная мощность трансформатора, кВА;

K_С.Т – коэффициент допустимой систематической перегрузки трансформаторов K_С.Т=1,7

_{Условие соблюдается, следовательно, трансформатор выбран, верно.}

Выписываем из таблицы П.4.1 (7), паспортные данные трансформатора типа ТМГ СУ 10/0,4кВ.

Таблица.5 - Параметры выбранного трансформатора

Мощность, кВА	Верхний предел первичного напряжения, кВ	Схема соединения обмоток	Потери мощности, кВт ΔРм/ ΔРхх	напряжение к.з. Uк.з.%	Сопротивление прямой последовательности			сопротивление при 1- фазном зам.1/3ZТР
					RТ	ХТ	ZТ
2×400	10	/YH	5,5 / 0,93	4,5	5,5	17,1	18	65

7. Проверка низковольтной сети на возможность запуска электродвигателя

Проверяем возможность пуска электродвигателя, расположенного в установке для кормоцеха -6 (линия – 5). Мощность двигателя Р_П=30 кВт.

Составляем расчетную схему.

Рисунок. 4 – Электрическая схема цепи для самого удалённого электродвигателя

Выписываем паспортные данные электродвигателя типа АИР200L4У3.

I_П=59,6А; соsφ=0,85; К =6,5.

Данные трансформатора принимаем по таблице - 5.

Потери напряжения при пуске электродвигателя определяются по формуле:

₍₁₆₎

где

_с – полное сопротивление сети для пуска двигателя от трансформатора,

_л – полное сопротивление линии,

(17)

Отсюда,

Zэл – полное сопротивление к.з. электродвигателя

₍₁₈₎

Тогда,

Следовательно, двигатель запуститься нормально, не понизив напряжение в сети выше допустимого.

7. Конструкция сети 0, 38/0,22 кВ

Конструкцию сети ВЛИ выбираем по типовому проекту 3.407.1-138 института «Сельэнергопроект».

Опоры железобетонные. Основа всех опор стойка CВ – 10,5-5. Цифры обозначают длину стойки 10,5 м, допустимый изгибающий момент 5тм (50 кНм). Пролеты – 20…35 м; пролеты ответвлений к вводам не превышают 15 метров. Углы поворота линий составляют 75⁰, 90⁰.

При монтаже проводов используют зажимы ЗП-01 (поддерживающий), К-НМ-1 (натяжной), ЗОП-01 (ответвительный). Опоры заложены в грунт на глубину 2,5 м.

Траверсы заземлены проводником диаметром 6 мм, присоединенным к нулевому проводу зажимом ПА. Для заземления опор на стойке в верхней ее части предусмотрен заземляющий проводник, а в нижней части - заземляющий выпуск.

Искусственные заземлители опор привариваются к заземляющему выпуску стойки. На опорах устанавливают светильники с ртутными лампами РКУ01-250.

На ВЛИ применяются изолированные фазные провода, скрученные в жгут относительно изолированного или неизолированного несущего нулевого провода. Ответвления к вводу выполняется изолированными, скрученными в жгут проводами без несущего провода.

Изолированный провод относиться к категории защищенных, имеет изоляцию из трудносгораемого светостабилизированного синтетического материала, стойкого к ультрафиолетовому излучению и воздействию озона.

Изоляция является атмосферостойкой и обеспечивает работоспособность линии при допустимом длительном токе и интенсивности солнечной радиации не менее 1200 Вт/м².

Механические нагрузки воспринимает несущий нулевой провод.

На ответвлениях к вводу, выполняемых изолированными проводами, скрученными в жгут без несущего провода, механические нагрузки и воздействия воспринимаются каждым проводом жгута.

Для энергоснабжения всех потребителей принимаем комплектную двухтрансформаторную подстанцию мощностью 2*400 кВА. Распределительные устройства напряжением 0,4 кВ – с автоматическими выключателями.