1.4 Определение номинальной мощности
1.4.1Фазный ток статорной обмотки,А:
=0,1963∙1∙1∙5.5=1.07965
где j - плотность тока принимается равной 5.5А/мм2,
Q- сечение стандартного провода, мм2.
1.4.2 Полная потребляемая мощность, кВА:
1.4.3 Расчетная мощность на валу двигателя, кВт:
=0,71256∙0,59∙0,62=0.3789
где
,
- значения коэффициентов мощности и
полезного действия, определяемые по
таблице 4.[11].
|
Мощность кВА S |
Исполнение по степени защиты IP 44 | |
|
Частота вращения (синхронная) мин-1 | ||
|
1000 | ||
|
Коэффициент
полезного действия
|
Коэффициент
мощности | |
|
1 |
2 |
3 |
|
0,7 |
0,59 |
0,62 |
1.4.4 Номинальный фазный ток двигателя (выбранного по каталогу), А:
=1.269
1.4.5 Линейная нагрузка электродвигателя, А/м:
=22842
Таблица 5 - Основные технические данные электродвигателей основного исполнения; степень защиты IР44 [11]
|
Типоразмер электродвигателя |
Р2 ном, кВт |
Электромагнитные нагрузки |
КПД,% |
соs у | |||||||||
|
Вδ Тл |
А, А/см |
j, А/мм2 |
100 |
100 | |||||||||
|
Синхронная частота вращения 1500 об/мин | |||||||||||||
|
4АA71А6УЗ |
0,37 |
0,82 |
206 |
6,9 |
64,5 |
0,69 | |||||||
Полученное значение линейной нагрузки сравнивают с рекомендуемыми действиями, приведенными на рисунке 8.[11]
1.5 Определение геометрических размеров катушек и массы обмоточного провода
1.5.1 Средняя ширина катушки,м:
=0.0417
1.5.2 Длина лобовой части обмотки,м:
=1,40∙0,0417+2∙0,01=0.12
где
–
коэффициент, значения которого в
зависимости от числа полюсов двигателя
даны в табл. 6
–длина вылета
прямоугольной части катушек от торца
сердечника до начала отгиба лобовой
части, м. Определяется согласно таблицы6.
Таблица 6 - К расчету размеров лобовых частей катушек всыпной обмотки
|
Число полюсов 2р |
Катушки статора | |
|
Лобовые части изолированы лентой | ||
|
Кл |
Квыл | |
|
4 |
1,40 |
0,50 |
Для всыпной обмотки, укладываемой в пазы до запрессовки сердечника в корпус, берут В = 0,01 м ( Р до 18,5 кВт).
1.5.3 Средняя длина витка обмотки статора, м:
=2∙(0,078+0,065)=0.286
1.5.4 Общая длина проводников фазы обмотки, м:
=0,286∙714=204.204
1.5.5 Масса обмоточного провода без изоляции, кг:
=1.07
где
- удельная масса меди, равная 8,9·10-3
кг/ м3;
Q - площадь поперечного сечения, определяемая для выбранного стандартного сечения (см. п. 1.3.6.), мм2.
1.5.6. Масса меди обмотки статора с изоляцией,кг:
=1,05·1,07=1.1235
1.5.7 Активное сопротивление фазы статорной обмотки, Ом:
=22.133
где
-
удельное электрическое сопротивление
обмоточного провода принимаем равным
1\ 47 Ом·мм2
[11].
1.6 Расчет магнитной цепи машины и намагничивающего тока
1.6.1 Магнитодвижущая сила воздушного зазора, А:
=419,84
где
- воздушный зазор машины,принимаем
мм;
-
коэффициент воздушного зазора.
=1.28
t1
- зубцовые деления статора и ротора
=0,00663
мм.
1.6.2 Магнитодвижущая сила зубцовой зоны статора, А:
=2∙2160∙0,0127=54.864
где
-
напряженность магнитного поля зубца
статора, А/м, определяемая по таблицам
намагничивания для соответствующей
марки стали поВz1.Таблицы
намагничивания даны в таблице 3.11. [11]
1.6.3. Магнитодвижущая сила ярма статора, А:
=630∙0.0568=35.784
где
-
напряженность поля для ярма статора
определяется по индукцииBa;
- длина средней
магнитной линии ярма статора, м.
=0.0568
1.6.4 Суммарная магнитодвижущая сила магнитной цепи двига
теля (на пару полюсов), А:
=419,84+1,9(54.864+29,536)=580.2
Таблица 7 – Кривые намагничивания для стали 2013
|
В
|
0 |
0,01 |
0,02 |
0,03 |
0,04 |
0,05 |
0,06 |
0,07 |
0,08 |
0,09 | |
|
А/м | |||||||||||
|
Кривая намагничивания для ярма асинхронных двигателей | |||||||||||
|
1,5 |
520
|
542
|
564
|
586
|
608
|
630
|
654
|
678
|
702
|
726
| |
|
Кривая намагничивания для зубцов асинхронных двигателей | ||||||||||
|
1,9 |
2070
|
2160
|
2250
|
2340
|
2430
|
2520
|
2640
|
2760
|
2890
|
3020
|