
- •Міністерство освіти і науки україни Національний університет “Львівська політехніка” Кафедра “Телекомунікації”
- •1. Розробка варіантів схеми організації зв’язку
- •1.1 Методика вибору можливих варіантів типу кабелю та цсп
- •1.1.1. Методика визначення приналежності до типу телекомунікаційної мережі
- •1.1.2. Аналіз можливих варіантів побудови схеми організації зв’язку.
- •Двокабельний режим
- •1.2. Методика розробки і формування структури мережі зв'язку на базі
- •1.2.1. Модель структурної схеми лінійного тракту цсп
- •1.2.2. Алгоритм розрахунку кількості обладнання цсп в кінцевих пунктах лінійного тракту.
- •1.2.3. Формування схеми організації зв'язку для двокабельного та однокабельного варіантів.
- •2. Техніко-економічне порівняння схем організації зв'язку
- •2.1. Методика визначення номінальної довжини регенераційної ділянки однокабельної цсп
- •2.1.3. Визначення номінальної довжини регенераційної ділянки.
- •2.2 Методика визначення номінальної довжини регенераційної ділянки двокабельної цсп.
- •2.3 Методика визначення кількості регенераційних ділянок та місць розташування не обслуговуваних регенераційних пунктів
2.2 Методика визначення номінальної довжини регенераційної ділянки двокабельної цсп.
Для визначення номінальної довжини регенераційної ділянки двокабельної ЦСП визначаю максимально допустиму довжину регенераційної ділянки lм та розрахункову довжину регенераційної ділянки lр на розрахунковій частоті f р при заданій температурі ґрунту tгр . Для цього визначаю розрахункову частоту f р згідно (2.1) для певної вибраної системи
ЦСП, як це показано в п. 2.1:
МГц - для ІКМ-480
2.2.1
Для
визначення lм
обчислюю
коефіцієнт ослаблення
симетричного кабеля довжиною 1 км.
Залежність коефіцієнта від частоти у
діапазоні частот ЦСП добре апроксимується
наступним співвідношенням:
де f
р –
робоча частота, МГц; Kа
–
множник для симетричних кабелів різних
типів
,
,
– коефіцієнти апроксимуючої функції.
Для
кабеля МКСЛ 1х4 при tгр
=
20 °С множник Kа
= 1,056, для кабеля МКСЛ 4х4 множник Kа
= 0,988,
коефіцієнти апроксимації для симетричного
кабеля обох типів дорівнюють
= 0,003 дБ,
= 4,625 дБ∙Гц-1/2,
= 0,278 дБ∙Гц-1.
Коефіцієнт ослаблення симетричного кабеля довжиною 1 км при
заданій
температурі ґрунту tгр
визначаю
згідно (2.3) при значенні коефіцієнта
= 1,9∙10-3
для
МКСЛ 1x4 та
=
2∙10-3
для
МКСЛ 4x4.
Після
цього знаходжу максимальне значення
коефіцієнта ослаблення
коаксіального
кабеля довжиною 1 км на розрахунковій
частоті f
р при
заданій температурі ґрунту tгр
згідно
співвідношення (2.4) та максимально
допустиму довжину lм
регенераційної
ділянки двокабельної ЦСП згідно (2.5) для
ІКМ-480.
-
для ІКМ-480
2.2.2 Для визначення номінальної довжини регенераційної ділянки lр визначаю рівень передаваного лінійного цифрового сигналу на виході ЦСП Рпер, нормованого відносно 1 мВт, згідно (2.6) з врахуванням того, що характеристичний опір симетричного кабеля Z0х = 150 Ом, та рівень власних теплових шумів Pш.вх кабеля на вході регенератора (2.7).
Після цього
знаходимо максимальне значення
коефіцієнта ослаблення
коаксіального
кабелю довжиною 1 км на розрахунковій
частоті f р
при заданій
температурі ґрунту tгр
згідно
співвідношення (2.4) та максимально
допустиму довжину lм
регенераційної
ділянки двокабельної ЦСП згідно (2.5) для
певної вибраної системи ЦСП.
2.2.2 Для визначення номінальної довжини регенераційної ділянки lр визначаю рівень передаваного лінійного цифрового сигналу на виході ЦСП Рпер, нормованого відносно 1 мВт, згідно (2.6) з врахуванням того, що характеристичний опір симетричного кабеля Z0х = 150 Ом, та рівень власних теплових шумів Pш.вх кабеля на вході регенератора (2.7).
Визначаємо допустиму захищеність системи Aз.с.доп (2.9), попередньо визначивши допустиму захищеність Aдоп.пік ідеального регенератора від власних шумів кабеля при їх піковому значенні (2.10) при використанні квазітрійкового сигналу (N = 3) та погіршення допустимої захищеності реального регенератора в порівнянні з ідеальним за рахунок дії шумів регенератора ΔAдоп.рег (2.13). Для симетричного кабеля враховую шуми, обумовлені лінійними переходами на дальньому кінці, з врахуванням яких піковий фактор шумів ΔPпік∙ш = 7 дБ.
Для двокабельної ЦСП, що працює з симетричним кабелем, розрахункова довжина регенераційної ділянки залежить як від власних шумів кабеля (нормальна завада), так і від шумів, обумовлених лінійними переходами на дальньому кінці (обмежена завада). Таким чином, шуми в симетричній лінії зв’язку є сумою нормальної та обмеженої завад. Тому для симетричної лінії рівняння довжини має вигляд:
де ΔAо.з – зменшення захищеності через дію обмеженої завади.
Зменшення
захищеності за рахунок дії обмеженої
завади визначаю так:
де ΔA – коефіцієнт, який не слабо залежить від lм , тому значення ΔA визначаю за формулою, яка дає приблизне значення:
де A01 – перехідне ослаблення кабеля на ближньому кінці.
Для кабеля МКСЛ 1x4 та МКСА 4x4 A01 = 49 дБ.
З врахуванням (2.17) та (2.20) для симетричного кабеля розрахункова довжина регенераційної ділянки дорівнює:
Знаючи максимально-допустиму довжину регенераційної ділянки lм та розрахункову довжину регенераційної ділянки lр, визначаємо номінальну довжину регенераційної ділянки lн згідно співвідношення (2.18).
-
для ІКМ-480