Міністерство освіти і науки, молоді та спорту України

Одеська державна академія будівництва і архітектури

Кафедра водовідведення і гідравліки

Методичні вказівки

до розрахунку курсової роботи

на тему: «РОЗРАХУНОК БЕРЕГОВОГО ВІДКРИТОГО ВОДОСБРОСА С КОНСОЛЬНИМ ПЕРЕПАДОМ»

Гідравлічний розрахунок

з дисципліни «Гідравліка»

для студентів напряму 6.060103 «Гідротехніка (водні ресурси) »

спеціального виду діяльності - Гідромєліорація

Форма навчання – денна, заочна

Одеса - 2012

УДК 628.12

«ЗАТВЕРДЖЕНО»

Вченою Радою ІІЕС

Протокол № __ від ______ 2012 року

Укладачі: к.т.н., и.о. доц. Ісмаілова Н.П.

ас. Недошковський І.П.

Рецензенти: доц. Анисімов К.І.(ОДАБА)

проф. Цабієв О.М. (ОНПУ)

Відповідальний за випуск: завідуючий кафедрою

водовідведення та гідравліки д.т.н, професор Хоружий В.П

Содержание:

№ п/п	Название раздела	№ страницы
1.	Введение	2-2
2.	Определение ширины и длины головного сооружения, а также напора Н0 перед головным сооружением на пропуск расхода нормальной обеспеченности при полностью поднятых щитах (щите)	3-6
3.	Гидравлический расчет подводящего канала водосброса при расходе нормальной обеспеченности: определение ширины канала по низу, глубины потока и отметки уровня воды перед головным сооружением и на входе в канал из водохранилища, отметка дна канала и построение кривой свободной поверхности потока в подводящем канале.	7-13
4.	Гидравлический расчет быстротока: определение его длины, глубины в конечном сечении и построением свободной поверхности потока на быстротоке при пропуске расхода нормальной обеспеченности.	13-20
5.	Определение нормальной глубины потока в отводящем канале при пропуске расхода нормальной обеспеченности и равномерном движении в этом канале.	20-21
6.	При расходе нормальной обеспеченности определить дальность полета струи.	21-22
7.	При расходе нормальной обеспеченности определить размеры воронки размыва в нижнем бьефе.	22-24
8.	Определить при расходах Q25%, Q50%, Q75% высоту поднятия щитов головного сооружения с соблюдением условия постоянства отметки уровня воды в подводящем канале перед головным сооружением, равной отметке при пропуске расхода нормальной обеспеченности с поднятыми щитами.	24-27
9.	Оформление работы.	28-28
10.	Литература.	28-28

1. Введение

Консольным перепадом называют лоток большого уклона, приподнятый на опорах над земной поверхностью. Такого типа перепады устраивают на весьма крутых косогорах для сброса воды из каналов или верхних бьефов гидротехнических сооружений в нижние бьефы или ближние понижения местности, когда проложить лоток непосредственно по косогору невозможно ввиду чрезвычайно большого его продольного уклона, при котором возможен отрыв потока от лотка.

Консольный перепад состоит из двух частей: лотка-быстротока, на котором преодолевается часть общего падения Р₁и струенаправляющего носка со свободным водосбросом струи с высоты Р₂(рис.1).

В условиях практики, струенаправляющий носок в целях увеличения дальности полета струи проектируют с обратным уклоном, принимая угол подъема θ ≤ 15⁰, что соответствует продольному уклону носкаі_н≤ 0,25.

Относительный перепад консоли G= Р₁/ Р назначают в приделах: 1>G>0,50.

В нижнем бьефе в месте падения струи образуется воронка размыва, размер которой в начальный период работы перепада возрастает, затем стабилизируется и в дальнейшем играет роль гасителя энергии ниспадающего потока.

2. Определение ширины и длины головного сооружения, а также напора - Н₀ перед головным сооружением на пропуск расхода нормальной обеспеченности при полностью поднятых щитах (щите).

2.1.Согласно заданию, головное сооружение представляет собой, с гидравлической точки зрения, водослив с широким порогом высотойР = 0. НапорН на водосливе в данном случае равен глубине потока в конце подводящего канала, т. е. глубине перед головным сооружением.

2.2.Принимаем ширину головного сооружения равной ширине быстротока, т.е.b_г.с.= b_б.,гдеb_г.с.– ширина головного сооружения,b_б – ширина быстротока.

2.3.Ширину быстротокаb_бопределяем по формуле:

b_б.=b_г.с. =Q_1%/q₀= ______ / ______ = ________ м., где

Q_1%= ________ м³/сек. - расход нормальной обеспеченности (по заданию);

q₀= _________ м²/сек. - удельный расход на быстротоке (по заданию).

Внимание!!!Напор Н₀перед головным сооружением определяем:

- по варианту № 1(приb_г.с.=b_б. > 5 м., определено в п. 2.3.)

или

- по варианту № 2(приb_г.с.=b_б. < 5 м., определено в п. 2.3.).

2.4.Вариант № 1(приb_г.с.=b_б. > 5 м., определено в п. 2.3.).

2.4.1.При относительно больших значениях заданного расхода нормальной обеспеченности -Q_1%, ширина головного сооружения -b_г.с. может оказаться больше 5 м., т.е.b_г.с.=b_б > 5 м. В этом случае целесообразно предусмотреть устройство на головном сооружении двух щитовых отверстий разделенных промежуточным продольным бычком и соответственно установку двух щитов.

2.4.2.По конструктивным соображениям ширину промежуточного бычка (b_п.б.) принимаем:

= = __________ м.,

где b_г.с..=b_б. = ___________ м. – ширина головного сооружения (подсчитано в п. 2.3.).

2.4.3.Тогда ширина каждого из двух щитовых отверстий (b_щ.) будет определена:

= = ________ м.,

где b_г.с.=b_б. = _______ м. – ширина головного сооружения (подсчитано в п. 2.3.).

2.4.4.Определяем Н₀- напор на головном сооружении (водосливе) с учетом скорости потока перед головным сооружением, в конечном сечении подводящего канала методом подбора.

2.4.4.1. В первом приближенииопределяем Н₀по формуле:

= = __________ м.,

где Q– расход принимаем равный 0,5Q_1% ,так как ведем расчет на одно щитовое

отверстие, Q= 0,5Q_1%= 0,5 ______ = ________ м³/сек., гдеQ_1%- расход

нормальной обеспеченности (по заданию Q_1%= ________ м³/сек.);

m– коэффициент расхода водослива с широким порогом, который при высоте

водослива Р = 0 , m= 0, 385;

g – ускорение силы тяжести, g = 9,81 м/сек²;

b_сж– сжатая ширина на головном сооружении, принимаем в первом приближении

b_сж=b_щ., гдеb_щ.- ширина каждого из двух щитовых отверстий, определено

в п. 2.4.3., b_щ.= ________ м.

2.4.4.2.Во втором приближенииопределяем Н₀по формуле:

= = _______ м.,

где Q– расход принимаем равный 0,5Q_1% ,так как ведем расчет на одно щитовое

отверстие, Q= 0,5Q_1%= 0,5 ______ = ________ м³/сек., гдеQ_1%- расход

нормальной обеспеченности (по заданию Q_1%= ________ м³/сек.);

m– коэффициент расхода водослива с широким порогом, который при высоте

водослива Р = 0 , m= 0, 385;

g – ускорение силы тяжести, g = 9,81 м/сек²;

b_сж– сжатая ширина на головном сооружении, определяем:

b_сж=ε b_щ= _____________________ = ___________ м.

где b_щ– ширина каждого из двух щитовых отверстий (b_щ= _________ м., из п. 2.4.3.),

ε – коэффициент бокового сжатия, определяется по формуле:

ε = = ________, где

a – коэффициент, учитывающий влияние формы бычков и боковых устоев головного сооружения в плане, принимаем, а = 0,2 для бычков и боковых устоев прямоугольной формы в плане;

b_щ- ширина каждого из двух щитовых отверстий (b_щ= _______ м., посчитано в п. 2.4.3.); Н₀– величина напора полученнаяв первом приближении (п. 2.4.4.1.Н₀= ______ м.) !!!

2.4.4.3. В третьем приближенииопределяем Н₀по формуле:

= = _______ м.,

где Q– расход принимаем равный 0,5Q_1% ,так как ведем расчет на одно щитовое

отверстие, Q= 0,5Q_1%= 0,5 ______ = ________ м³/сек., гдеQ_1%- расход

нормальной обеспеченности (по заданию Q_1%= ________ м³/сек.);

m– коэффициент расхода водослива с широким порогом, который при высоте

водослива Р = 0 , m= 0, 385;

g – ускорение силы тяжести, g = 9,81 м/сек²;

b_сж– сжатая ширина на головном сооружении, определяем:

b_сж=ε b_щ= _____________________ = ___________ м.

где b_щ– ширина каждого из двух щитовых отверстий (b_щ= _________ м., из п. 2.4.3.),

ε – коэффициент бокового сжатия определяется по формуле:

ε = = _______, где

a – коэффициент, учитывающий влияние формы бычков и боковых устоев головного сооружения в плане, принимаем, а = 0,2 для бычков и боковых устоев прямоугольной формы в плане;

b_щ- ширина каждого из двух щитовых отверстий (b_щ= _______ м., посчитано в п. 2.4.3.); Н₀– величина напора полученнаяво втором приближении (п. 2.4.4.2.Н₀= ______ м.) !!!

2.5. Вариант № 2(приb_г.с.=b_б. < 5 м., определено в п. 2.3.).

2.5.1.При относительно малых значениях заданного расхода нормальной обеспеченности -Q_1%, ширина головного сооружения -b_г.с. может оказаться меньше 5 м., т.е.b_г.с. < 5 м. В этом случае проектируют установку одного щита-регулятора.

2.5.2.Определяем Н₀- напор на головном сооружении (водосливе) с учетом скорости потока перед головным сооружением, в конечном сечении подводящего канала методом подбора.

2.5.2.1. В первом приближенииопределяем Н₀по формуле:

= = _______ м.

где Q– расход принимаем равныйQ_1% ,так как запроектирован один щит-регулятор,

где Q_1%- расход нормальной обеспеченности (по заданиюQ_1%= _______ м³/сек.);

m– коэффициент расхода водослива с широким порогом, который при высоте

водослива Р = 0 , m= 0, 385;

g – ускорение силы тяжести, g = 9,81 м/сек²;

b_сж– сжатая ширина на головном сооружении, принимаем в первом приближении

b_сж=b_г.с.=b_б, (b_б= _______________ м. подсчитано в п. 2.2.).

2.5.2.2. Во втором приближенииопределяем Н₀по формуле:

= = _______ м.

где Q– расход принимаем равныйQ_1% ,так как запроектирован один щит-регулятор,

где Q_1%- расход нормальной обеспеченности (по заданиюQ_1%= _______ м³/сек.);

m– коэффициент расхода водослива с широким порогом, который при высоте

водослива Р = 0 , m= 0, 385;

g – ускорение силы тяжести, g = 9,81 м/сек²;

b_сж– сжатая ширина на головном сооружении,

определяем b_сж=ε b_г.с.= = ___________ м.

где b_г.с.– ширина головного сооружения (b_г.с.=b_б. = _______ м. подсчитано в п. 2.3.),

ε – коэффициент бокового сжатия.

Коэффициент бокового сжатия ε определяется по формуле:

ε = = __________ , где

a – коэффициент, учитывающий влияние формы боковых устоев головного сооружения в плане, принимаем, а = 0,2 для боковых устоев прямоугольной формы в плане;

b_г.с.– ширина головного сооружения (b_г.с.=b_б. = _______ м. определено в п. 2.3.);

Н₀– величина напора полученнаяв первом приближении (п. 2.5.2.1.Н₀= ______ м.) !!!

2.5.2.3. В третьем приближенииопределяем Н₀по формуле:

= = _______ м.

где Q– расход принимаем равныйQ_1% ,так как запроектирован один щит-регулятор,

где Q_1%- расход нормальной обеспеченности (по заданиюQ_1%= _______ м³/сек.);

m– коэффициент расхода водослива с широким порогом, который при высоте

водослива Р = 0 , m= 0, 385;

g – ускорение силы тяжести, g = 9,81 м/сек²;

b_сж– сжатая ширина на головном сооружении,

определяем b_сж=ε b_г.с.= = ___________ м.

где b_г.с.– ширина головного сооружения (b_г.с.=b_б. = _______ м. подсчитано в п. 2.3.),

ε – коэффициент бокового сжатия.

Коэффициент бокового сжатия ε определяется по формуле:

ε = = __________ , где

a – коэффициент, учитывающий влияние формы боковых устоев головного сооружения в плане, принимаем, а = 0,2 для боковых устоев прямоугольной формы в плане;

b_г.с.– ширина головного сооружения (b_г.с.=b_б. = _______ м. определено в п. 2.3.);

Н₀– величина напора полученнаяво втором приближении (п. 2.5.2.2.Н₀= ______ м.) !!!

2.6.По результатам расчета окончательно принимаем напор на головном сооружении (водосливе) с учетом скорости потока перед головным сооружением, в конечном сечении подводящего канала:

Н₀ = _______________ м. (из п. 2.4.4.3. или п. 2.5.2.3.) !!!

2.7.Длина головного сооружения (ℓ_г.с.) как водослива с широким порогом должна удовлетворять условию: 4Н < ℓ_г.с.<10Н, где Н – напор на водосливе или глубина потока в конце подводящего канала.

Принимаем, определив Н₀, соблюдая вышеуказанное условие:

ℓ_г.с.= 7,0 Н₀= = ____________ м. (ℓ_г.с.- округлить до целого числа).

Вывод:b_б. = b_г.с. = __________ м.; Н₀ = _______________ м.; ℓ_г.с. = _______________ м.

3. Гидравлический расчет подводящего канала водосброса при расходе нормальной обеспеченности: определение ширины канала по низу, глубины потока и отметки уровня воды перед головным сооружением и на входе в канал из водохранилища, отметка дна канала и построение кривой свободной поверхности потока в подводящем канале.

3.1.Поскольку отметка дна подводящего канала такая же, как и отметка порога головного сооружения, то глубина потока в конечном сечении подводящего канала (перед головным сооружением) будет равна напору на головном сооружении (Н₀) за вычетом скоростного напора в конечном сечении подводящего канала, т.е определяем глубину потока в конечном сечении подводящего канала по формуле:

(t_к)_п = = ____________ м., где

Н₀= _________ м. - напор на головном сооружении (из п. 2.6.);

α- коэффициент кинетической энергии, принимаем α = 1,1;

g– ускорение силы тяжести, g = 9,81 м/сек²;

(V₀)_п– скорость в конечном сечении подводящего канала, принимаем как допускаемую из

условия неразмываемости грунтового русла подводящего канала. По заданию грунт

подводящего канала _______________. По табл. 1 (V₀)_п=V_доп= ____________ м/с.

Табл. № 1. Допускаемые неразмывающие скорости V_доп для связанных грунтов.

Наименование грунта	Скорость Vдоп , м/с
Супесь слабая	0,7 – 0,8
Супесь уплотненная	1,0
Суглинки легкие и лессовидные	0,7 – 0,8
Суглинки средние	1,0
Суглинки плотные	1,1 – 1,2
Глины мягкие	0,7
Глины нормальные	1,2 – 1,4
Глины плотные	1,5 – 1,8
Илистые грунты	0,5

Допускаемые неразмывающие скорости V_доп для не связанных грунтов.

Наименование однородных не связанных грунтов	Vдоп, при средней глубине потока hср, м
	hср=0,4	hср=1,0	hср=2,0	hср≥3,0
Песок средний	0,27-0,47	0,32-0,57	0,37-0,65	0,40-0,70
Гравий средний	0,65-0,80	0,8-1,0	0,9-1,1	0,95-1,2
Галька средняя	1,2-1,5	1,4-1,8	1,6-2,1	1,8-2,2
Булыжник средний	2,3-2,8	2,8-3,4	3,2-3,9	3,4-4,2

3.2.Площадь живого сечения потока в канале перед головным сооружением (W_к.п.) исходя из ранее принятой допустимой скорости (V_доп) определяется по формуле:

W_к.п.=Q_1%/V_доп= _______ / _______ = __________ м².,

где Q_1%- расход нормальной обеспеченности (по заданиюQ_1%= _______ м³/сек.);

V_доп= _____ м/с – допускаемая скорость из условия неразмываемости грунтового

русла подводящего канала (принимаем по таблице № 1 в п. 3.1.).

3.3.Определяем необходимую ширину подводящего канала по низуb_ппо формуле:

b_п = = ___________ м., где

W_к.п.= __________ м²- площадь живого сечения потока в подводящем канале перед

головным сооружением (подсчитано в п. 3.2.);

(t_к)_п= __________ м. - глубину потока в конечном сечении подводящего канала, м

(подсчитано в п 3.1.);

m_п= ______ – коэффициент откоса боковых стенок подводящего канала (по заданию).

3.4.Определяем, методом подбора, критическую глубину потока в подводящем канале (h_к)_п=h_к , учитывая, что дно подводящего канала горизонтально (подводящий канал трапецеидального сечения).

Воспользуемся в этом случае уравнением:

. Определим: = = ___________ м⁵ , где

α– коэффициент кинетической энергии, принимаем α = 1,1;

Q = Q_1%= _______ м³/сек. - расход нормальной обеспеченности (по заданию);

g– ускорение силы тяжести, g = 9,81 м/сек².

, где определяем: (W_к)_п= (b_п +m_п h_к)h_к; (В_к)_п = b_п +2 m_п h_к; , где

(W_к)_п- площадь живого сечения потока в подводящем канале при заданной критической

глубине потока в подводящем канале (h_к)_п=h_к, м²;

(В_к)_п– ширина данного потока по верху при глубине заданной критической глубине

потока в подводящем канале (h_к)_п=h_к, м²;

m_п= ______ – коэффициент откоса боковых стенок подводящего канала (по заданию);

b_п= _________ м. – ширину подводящего канала по низу, (подсчитано в п. 3. 3.)

Определение критическую глубину потока в подводящем канале(h_к)_п = h_к производим в табличной форме методом подбора.

Задаемся величиной h_к, и определяем:

(W_к)_п, (W_к)_п³, (В_к)_п, до тех пор пока не будет выполнено условие: ,

с допустимым расхождением ± 1,5 %.

(W_к)_п= (b_п +m_п h_к)h_к;(В_к)_п = b_п +2 m_п h_к

№ п/п	(hк)п=hк м	(Wк)п м2	(Wк)п3 м6	(Вк)п м	м5	м5

Проверяем расхождение (погрешность):

% = = ± _________ %< 1,5 %

Вывод:принимаем(h_к)_п = h_к= ___________ м.; (W_к)_п= ________ м²; (В_к)_п= ________ м.

3.5.Определяем длину смоченного периметра живого сечения данного потока, (X_к)_п, при глубине(h_к)_п = h_к= ____________ м. (из вывода п. 3.4.) по известной формуле для каналов трапецеидального сечения:

= = _____________ м., где

b_п= _________ м. – ширину подводящего канала по низу, (подсчитано в п. 3. 3.);

m_п= ______ – коэффициент откоса боковых стенок подводящего канала (по заданию).

3.6.Определяем гидравлический радиус, (R_к)_п, при (W_к)_п- площадь живого сечения потока в подводящем канале при заданной критической глубине потока в подводящем канале (h_к)_п=h_к, ((W_к)_п= ___________м²из вывода п. 3.4.) и длине смоченного периметра живого сечения данного потока, (X_к)_п((X_к)_п= ___________ м. определено п. 3.5.) по формуле: = = _____________ м.

3.7.Коэффициент шероховатости -nопределяем по таблице № 2 в зависимости от поверхности русла подводящего канала (по заданию задан грунт подводящего канала _____________________) по таблице № 2n = _____________

Табл. № 2 Значение коэффициента шероховатости n по Павловскому Н. Н.

Поверхность русла	n
Каналы: в плотном лессе; в плотном мелком гравии; в плотной земле (в хорошем состоянии поверхности)	0,018
Каналы: в лессе; в плотном гравии; в плотной земле (в нормальном состоянии поверхности)	0,020
Каналы: в лессе; в гравии; в земле (в плохом состоянии поверхности)	0,0225
Каналы в плотной глине	0,0225
Весьма хорошая бетонировка	0,012
Бетонировка каналов в средних условиях	0,014
Сравнительно грубая бетонировка	0,017

Коэффициент Шези данного потока (С_к)_ппри глубине (h_к)_п=h_к, определяется по графику в зависимости от гидравлического радиуса (R_к)_п(подсчитано в п.3.6.) и коэффициента шероховатости –n (принят выше по табл.№2 ). (С_к)_п= ____________ .

3.8.Определяем критический уклон для данного потокаі_к = (і_к)_п по формуле:

(і_к)_п = = = ________________ , где

g– ускорение силы тяжести,g= 9,81 м/сек²;

(X_к)_п= ___________ м. - длина смоченного периметра живого сечения данного потока, при

глубине (h_к)_п=h_к(определено в п. 3.5.);

(С_к)_п= ____________ - коэффициент Шези данного потока при глубине (h_к)_п=h_к,

(определено по графику в п. 3.7.);

(В_к)_п= ________ м. – ширина данного потока по верху при глубине заданной критической

глубине потока в подводящем канале (h_к)_п=h_к, м²; (из вывода п. 3.4.);

α- коэффициент кинетической энергии, принимаемα= 1,1.

3.9.Переходя к определению глубины потока в начальном сечении подводящего канала (на входе в этот канал), учитываем, что дно подводящего канала горизонтальное. В этом случае воспользуемся рекомендованным в литературе уравнением:

или , где

обозначим левую часть равенства через букву А, а правую часть через буквуД.

Следовательно: и , значит А = Д, где

(h_к)_п= _______ м. - критическая глубина потока в подводящем канале (из вывода п.3.4.);

ℓ = _________ м. - длина подводящего канала, м. (по заданию);

і_к = (і_к)_п = __________ -критический уклон для данного потока(подсчитано в п. 3.8.);

- относительная глубина потока в конечном сечении подводящего канала

(передголовным сооружением) определяется поформуле:

= ____________ , где

(h_к)_п= _______ м. - критическая глубина потока в подводящем канале (из вывода п.3.4.);

(t_к)_п= ________ м. - глубину потока в конечном сечении подводящего канала, (из п. 3.1.).

Определяем: = _______ .

; h_к= (h_к)_п= ________ м. (из вывода п.3.4.);

- относительная глубина в начальном сечении подводящего канала;

(h_к)_п= _______ м. - критическая глубина потока в подводящем канале (из вывода п.3.4.);

(t_н)_п- глубину потока в начальном сечении подводящего канала, м. – искомая величина!!!

Определение глубину потока в начальном сечении подводящего канала (t_н)_п

производим в табличной форме методом подбора.

Задаемся величиной (t_н)_п, и определяем ,,,Д по вышеуказанным формулам,

до тех пор пока не будет выполнено условие: А = Д, с допустимым расхождением ± 1,5 %.

№ п/п	(tн)п	(hк)п				Д	А

Проверяем расхождение (погрешность):

= ± _________ % < 1,5 %

Вывод:принимаем глубину потока в начальном сечении подводящего канала

(t_н)_п= ___________ м.

3.10.Пренебрегая некоторым незначительным снижением уровня воды при входе в канал, считаем отметку свободной поверхности потока в начальном сечении подводящего канала равной отметке уровня воды в водохранилище, т.е. НПГ = _______ м. (по заданию).

Следовательно, отметка дна подводящего канала (Z_п) определяется:

Z_п= НПГ – (t_н)_п= = _____________ м., где

(t_н)_п- глубина потока в начальном сечении подводящего канала,

(t_н)_п= _________ м. из вывода п. 3.9.

3.11.Отметку свободной поверхности в конечном сечении подводящего канала, (Z_кон)_п, определяется: (Z_кон)_п=Z_п+ (t_к)_п= = ___________ м., где

Z_п- отметка дна подводящего канала,Z_п= __________ м., подсчитано в п. 3.10.,

(t_к)_п- глубину потока в конечном сечении подводящего канала, м

(t_к)_п= _____________ м. , подсчитано в п 3.1.

3.12.Построение кривой свободной поверхности в подводящем канале, при расходе нормальной обеспеченности учитывая, что дно подводящего канала горизонтальное и зная:

- отметку свободной поверхности воды в начальном сечении подводящего канала:

(Z_нач)_п, равная отметке воды в водохранилище, НПГ = ________ м. (по заданию);

- отметку свободной поверхности воды в конечном сечении подводящего канала:

(Z_кон)_п= __________ м. (подсчитано в п. 3.11.);

- отметка дна подводящего канала Z_п= __________ м. (подсчитано в п. 3.10.).

Для построения кривой свободной поверхность воды в подводящем канале необходимо определить промежуточные глубины воды (t_п)_ℓ между начальной глубиной(t_н)_п и конечной глубиной(t_к)_пводы.

Следовательно: (t_н)_п = _______ м. > (t_п)_ℓ > (t_к)_п = _________ м.

(t_к)_п= _________ м. , (из п. 3.1.) - глубину потока в конечном сечении подводящего канала;

(t_н)_п = _________ м. (из вывода п.3.9.) - глубину потока в начальном сечении подводящего канала.

Если (t_н)_п - (t_к)_п = _______? ≤ 0, 03 м., достаточно принять для построения кривой линии свободной поверхности одну промежуточную точку(t_п)_ℓ^/ следовательно:

(t_н)_п = _______ м. > (t_п)_ℓ^/ = _______ м. > (t_к)_п = _______ м.

Если (t_н)_п - (t_к)_п = _______? > 0, 03 м., принимаем для построения кривой линии свободной поверхности три промежуточных точки:(t_п)_ℓ^/ > (t_п)_ℓ^// > (t_п)_ℓ^/// следовательно: (t_н)_п = _______ м. > (t_п)_ℓ^/ > (t_п)_ℓ^// > (t_п)_ℓ^/// > (t_к)_п = _______ м.

(t_н)_п > (t_п)_ℓ^/ = _______ м. > (t_п)_ℓ^// = _______ м.> (t_п)_ℓ^/// = _______ м. > (t_к)_п

Задаемся глубиной: (t_п)_ℓ^/ =__________ м.;

Определяем относительную глубину потока в заданном сечении с глубиной(t_п)_ℓ^/ :

= ________ м., где

(h_к)_п= ________ м. (из вывода п.3.4.) - критическая глубина потока в подводящем канале.

Определяем расстояние от сечения воды в подводящем канале с начальной глубиной (t_н)_п до сечения воды с заданной глубиной (t_п)_ℓ^/.

Для этого воспользуемся уравнением:

=

= = __________м., где

(h_к)_п= ________ м. (из вывода п.3.4.) - критическая глубина потока в подводящем канале;

і_к = (і_к)_п = ____________ (подсчитано в п. 3.8.) -критический уклон для данного потока;

- относительная глубина потока в начальном сечении подводящего канала:

=______________,

(h_к)_п= ________ м. (из вывода п.3.4.) - критическая глубина потока в подводящем канале;

(t_н)_п = __________ м. (из вывода п.3.9.) - глубину потока в начальном сечении подводящего канала;