- •Теория компрессорной ступени
- •Г.Керчь, 2002 год удк 621
- •Содержание
- •Литература._______________________________________________ ________49 Введение.
- •Основные параметры, принятая терминология.
- •Теоретический напор центробежной компрессорной ступени. Степень реактивности.
- •Направление входной кромки лопаток (угол 1л) может не совпадать с направлением относительной скоростиw1(угол1) и тогда возникает ударное обтекание входной кромки лопаток с углом атаки:
- •Зависимость теоретического напора и степени реактивности от угла выхода потока из рабочего колеса.
- •Зависимость теоретического напора от закрутки потока перед рабочим колесом.
- •Движение потока в рабочем колесе. Влияние числа рабочих лопаток на теоретический напор.
- •1.7. Особенности течения газа в лопаточном диффузоре.
- •Особенности течения в спиральных и кольцевых камерах.
- •Особенности течения во всасывающих камерах.
- •Потери мощности, подводимой к рабочим лопаткам колеса.
- •Действительный (полезный) напор и изоэнтропийный кпд центробежной ступени и компрессора.
- •1.12. Характеристики центробежного компрессора.
- •1.14. Потери энергии в центробежном компрессоре.
- •1.15. Определение параметров рабочего тела в проточной части компрессора.
- •2. Теория осевой компрессорной ступени.
- •2.1. Геометрические характеристики осевой компрессорной ступени.
- •2.2. Теоретический напор осевой компрессорной ступени.
- •2.3. Действительный (полезный) напор и изоэнтропийный кпд компрессорной ступени.
- •2.4. Степень реактивности компрессорной ступени.
- •2.5. Характеристика решеток профилей с различной степенью реактивности.
- •2.6. Коэффициенты расхода и напора.
- •2.7. Характеристики компрессорной ступени.
- •2.8. Неустойчивая работа компрессора. Помпаж.
- •2.9. Многоступенчатые осевые компрессоры.
- •2.10. Основные положения газодинамического расчета компрессора.
- •Литература
Теоретический напор центробежной компрессорной ступени. Степень реактивности.
Течение газа в рабочем колесе является сложным, поэтому для получения простейших расчетных зависимостей необходимо существенно схематизировать действительное течение. Будем считать течение в колесе установившимся (в относительном движении) и осесимметричным, что предполагает, строго говоря, наличие бесконечно большого числа бесконечно тонких лопаток. Треугольник скоростей на входе в рабочее колесо представлен на рис. 2. Входной треугольник скоростей построен для незакрученного потока, что близко к действительности при отсутствии входного направляющего аппарата или открытом положении лопаток последнего.
Направление входной кромки лопаток (угол 1л) может не совпадать с направлением относительной скоростиw1(угол1) и тогда возникает ударное обтекание входной кромки лопаток с углом атаки:
. (1.4)
При нулевом угле атаки вход называется безударным.
Удельная работа, сообщенная 1 кг газа в каналах колеса, может быть определена по формуле Эйлера:
, (1.5)
где с1u и с2u – соответственно проекции абсолютных скоростей на окружное направление на входе в рабочее колесо и на выходе из него.
Удельная работа l0 еще называется теоретическим напором.
При осевом входе потока в рабочее колесо с1u = 0, поэтому:
Рис. 3 Треугольник скоростей на выходе из рабочего колеса.
Из треугольника скоростей (рис. 3) для общего случая, когда 1 900 и 2 900 имеем:
;
. (1.6)
Вычитая из второго равенства первое и учитывая, что с1u = с1соs 1, и с2u = с2соs 2 получаем:
(1.7)
Анализ выражения (1.7.) показывает, что напор l0, создаваемый центробежной ступенью будет больше напора осевой ступени, когда u1=u2. В этом проявляется достоинство центробежного компрессора, поскольку сжатие в нем осуществляется не только вследствие изменения абсолютных и относительных скоростей, но и вследствие изменений переносной скорости.
Исходя из закона сохранения энергии, можно сделать вывод, что теоретический напор l0 затрачивается на повышение энергии давления газа, повышение кинетической энергии и потери энергии l1-2.
. (1.8)
Из выражения (1.8) следует важный вывод: даже при отсутствии потерь (l1-2=0) не вся работа l0 затрачивается на повышение энергии давления; часть ее расходуется на повышение кинетической энергии. Следовательно, рабочее колесо самостоятельно не может выполнить функцию компрессора. После колеса необходимо иметь специальное устройство – диффузор, в котором высокая скорость с2 будет снижена до скорости, близкой к с1, для дополнительного повышения энергии давления газа.
Для характеристики относительной доли повышения энергии давления в колесе в сравнении с затраченной работой l0 вводят степень реактивности / при отсутствии потерь (l1-2 = 0).
(1.9)
где ср – средняя в процессе 1-2 плотность газа.
Однако больший интерес представляет степень реактивности , формулировка которого дана для частного случая несжимаемой среды, при указанном допущении полное давление на входе будет равно:
.
Пренебрегая потерями энергии (l1-2 = 0), получим
(1.10)
Учитывая выражение (1.5) для компрессорной ступени при равенстве осевой и радиальной составляющих скоростей (с1а = с2r) и осевом входе потока (с1u = 0) формула (1.10) принимает вид
(1.11)
Формула (1.11) показывает, что в компрессорной ступени с осевым входом на степень реактивности влияет закрутка потока за рабочим колесом с2u.