1.4 Параметры окружающей среды и остаточных газов.

Давление и температура окружающей среды при работе двигателя без наддува:

(1/стр.107)

Температура остаточных газов.При постоянном значении степени сжатия ε=8,7 температура остаточных газов прак­тически линейно возрастет с увеличением скоростного режима при α=const, но уменьшается при обогащении смеси. Учитывая уже определенные значенияnи α, можно принять по графику рис. 5.1 ([1] стр 106) значение Т_r=1030 К.

Давление остаточных газов р_rза счет расширения фаз газораспре­деления и снижения со­противлений при констру­ктивном оформлении выпускных трактов рассчитываемых двигателей можно принять на номинальном скоростном режиме:

p_rN=1,18р_о=1,18·0,1=0,118 МПа;

1.5.Процес впуска.

Температура подогрева свежего заряда:

С целью получения хорошего наполнения двигателя на номинальном скоростном режиме принимается ΔТ_r=8°C.

Плотность заряда на впуске:

(1/стр.108)

где - удельная газовая постоянная для воздуха.

Потери давления на впуске.

В соответствии со скоростным режимом двигателя (n=4500 об/мин) и при условии качественной внутренней поверхности впускной системы можно принять:

и,

где β-коэффициент затухания скорости движения заряда в рассматриваемом сечении цилиндра;ξ_вп- коэффициент сопротивления впускной системы, отнесенный к наиболее узкому сечению; ω_вп-средняя скорость движения заряда в наименьшем сечении впускной системы. Тогда рассчитывается по формуле:

=(β²+ ξ_вп)A_nn²ρ_k10^-6/2=2,8 · 0,021²· 4500²· 1,189 · 10^-6/2=0,0149 МПа,

где А_n=ω_ВП/n_N=95/4500=0,021 – потери давления на впуске. (1/стр.108)

Давление в конце впуска:

Р_a=P₀–ΔP=0,1–0,0149=0,0851 МПа (1/стр.109)

Коэффициент остаточных газов.При определении для карбюраторного двигателя без наддува принимается коэффициент очистки φ_оч=1, а коэффициент дозарядки на номинальном скоро­стном режиме φ_доз=1,10, что вполне возможно получить при подборе угла опаздывания закрытия впускного клапана в пределах 30 — 60°. (рис. 5.1 [1] стр.106). Тогда:

(1/стр.109)

Температура в конце впуска:

К. (1/стр.109)

Коэффициент наполнения:

(1/стр.109)

1.6.Процесс сжатия.

Средний показатель адиабаты сжатия k₁при ε=8,7 и рассчитанных значениях Т_аопределя­ется по номограмме рис. 4.4 ([1] стр.73), а средний показатель политропы сжатияn₁ принимается несколько меньшеk₁. При выбореn₁учиты­вается, что с уменьшением частоты вращения теплоотдача от газов в стенки цилиндра увеличивается, аn₁ уменьшается по сравнению сk₁более значительно.

Определяем показатель адиабаты сжатия при ε=8,7 и рассчитанном значении ,(1/рис.4.4)

	4500
	335
	1,3775
	1,3770

Давление в конце сжатия:

=0,0851·8,7^1,377=1,67 МПа, (1/стр.110)

где n₁= 1,377 принят несколько меньшеk₁= 1,3775.

Температура в конце сжатия:

=335·8,7^1,377-1=757 К. (1/стр.110)

Средняя мольная теплоёмкость в конце сжатия:

а) свежей смеси (воздуха).

=20,6+2,638 · 10^-3· 484=21,88 ,

где =757-273˚С=484˚С.

б) остаточных газов.

-определяется методом интерполяции по таблице 3.8 (1/стр.59)

кДж/(кмоль град)

где 23,586 и 23,712 значения теплоемкости продуктов сгорания при 400⁰С соответственно при α=0,95 и α=1, взятые по таблице 3.8 (1/стр.59).

кДж/(кмоль град)

где 24,014 и 24,15 значения теплоемкости продуктов сгорания при 500⁰С соответственно при α=0,95 и α=1, взятые по таблице 3.8 (1/стр.59).

Теплоемкость продуктов сгорания при t_c=484⁰С и α=0,96

(mc_V^″)_t0^tc=23,611+(24,041-23,611)·84/100=23,964 кДж/(кмоль град).

в) рабочей смеси

=1/(1+0,05)·(21,88+0,05·23,964)= =21,979 кДж/(кмоль · град).