- •Утверждено
- •Оглавление
- •Введение
- •Расчет теплофизических параметров
- •2. Общая схема расчёта теплообменных аппаратов
- •2.1. Тепловой расчёт теплообменников
- •2.1.1. Определение коэффициента теплоотдачи для сред, не меняющих агрегатное состояние
- •2.1.2. Определение коэффициента теплоотдачи при конденсации паров
- •2.1.3. Определение коэффициента теплоотдачи при кипении
- •2.1.4. Кипение в большом объеме на горизонтальном пучке
- •Гидравлический расчет теплообменных аппаратов [6]
- •3. Примеры расчета теплоообменников
- •3.1. Расчет кожухотрубчатого холодильника [6]
- •3.2. Расчет пластинчатого холодильника [6]
- •3.3. Расчет пластинчатого подогревателя (конденсатора) [6]
- •448000 Вт.
- •3.4. Расчет кожухотрубчатого конденсатора [6]
- •3.5. Расчет кожухотрубчатого испарителя [6]
- •3.6. Расчет фреонового конденсатора холодильной машины
- •3.7. Тепловой расчет испарителя холодильной машины
- •4. Расчетное Задание
- •Библиографический список
- •420066, Казань, Красносельская, 51
- •420066, Казань, Красносельская, 51
3.6. Расчет фреонового конденсатора холодильной машины
Определить площадь поверхности теплообмена и подобрать стандартный фреоновый конденсатор при следующих исходных данных:
тепловая нагрузка кВт;
температура конденсации С;
начальная температура охлаждающей воды С;
холодильный агент – фреон R22;
нагревание оборотной воды в конденсаторе рекомендуется С, принято .
Следовательно, температура охлаждающей воды на выходе из аппарата С.
Находятся физико-химические свойства хладона R22 при определяющей температуре С и воды (табл. П19) при средней температуре:
С.
Для воды:
плотность кг/м3;
удельная теплоемкость кДж/(кгК);
коэффициент теплопроводности Вт/(мК);
коэффициент кинематической вязкости м2/с;
число Прандтля .
Для хладона R22 [9]:
плотность кг/м3;
коэффициент теплопроводности Вт/(мК);
коэффициент кинематической вязкости Пас;
удельная теплота конденсации кДж/кг.
Из уравнения теплового баланса (2.3) определяется расход охлаждающей воды
кг/с.
Расход паров хладона будет равен
кг/с.
Рассчитывается ориентировочная площадь поверхности теплообмена конденсатора (формула (2.1.)), м2
.
Значение коэффициентов теплопередачи для конденсаторов с холодильным агентомR22 (отнесенное к наружной ребристой поверхности теплообмена) может быть принято в интервале 500 700 Вт/(м2К). Принимается Вт/(м2К).
Находится средняя разность температур по формуле (2.7),С
С.
м2.
В соответствии с табл. П14 выбирается конденсатор КТР50 с наружной поверхностью теплообмена м2.
число труб n = 135;
число ходов по трубному пространству z = 4;
трубы медные с наружным стандартным оребрением для конденсаторов типа КТР;
длина труб L = 2,5 м;
внутренний диаметр труб м;
наружный диаметр труб м;
диаметр ребер м;
шаг ребер u = 0,002 м;
ширина торца ребер м;
угол при вершине ребра ;
коэффициент оребрения ;
шаг между трубами:
по горизонтали мм;
по вертикали мм;
ребра низкие накатанные.
Расчет начинается с трубного пространства.
Определяется скорость воды в трубах по уравнению, м/с
м/с.
Число Рейнольдса будет равно
.
Таким образом, режим течения турбулентный.
Коэффициент теплоотдачи со стороны воды определяется по уравнению (2.12), Вт/(м2К)
,
где ;
Вт/(м2К).
Далее по формуле (2.36) определяется коэффициент теплоотдачи от конденсирующегося фреона к поверхности пучка горизонтальных оребренных труб, отнесенной к внутренней поверхности теплообмена, Вт/(м2К)
; (3.3)
где = 1, так как теплофизические свойства хладона вдоль поверхности теплообмена мало меняются; коэффициент, учитывающий оребрение труб, определяется по уравнению (2.40).
Для расчета коэффициента определяетсяобщая наружная площадь оребренной поверхности трубы длиной 1 м, которая будет равна
;
м2/м;
Площадьповерхности вертикальных участков ребер на 1 м длины находится по уравнению (2.41) с учетом угла при вершине ребер, м2/м
м2/м.
Площадь поверхности горизонтальных участков трубы длиной 1 м будет равна
м2/м.
Приведенная высота ребра находится по уравнению (2.42)
м.
Эффективность ребер для медных низконакатанных ребер может быть принята как Е = 1.
По формуле (2.40) находится коэффициент
.
Коэффициент , учитывающий стягивание конденсата с торцов ребер и увеличивающий коэффициент теплоотдачи, находится по уравнению [8]
.
Находится среднее число горизонтальных радов в пучке труб (по формуле (2.39))
.
Поправочный коэффициент в соответствии с уравнением (2.38) будет равен
.
Тогда по уравнению (3.3)
1365 Вт/(м2К).
По уравнению (2.11) определяется коэффициент теплопередачи, отнесенный к внутренней поверхности теплообмена, Вт/(м2К)
,
где R термическое сопротивление. Для R22 и меди этот показатель может быть принят из диапазона R = (0,150,3)10-3 (м2К)/Вт. Принимается R = 0,210-3 (м2К)/Вт; м толщина стенки труб; Вт/(мК) теплопроводность материала труб (меди).
Вт/(м2К).
Расчетная наружная поверхность теплообмена определяется по соотношению
м2.
Проводится сравнение расчетной поверхности теплообмена с нормализованной
.
Таким образом, нормализованная поверхность на 4,2% меньше расчетной, но полученное расхождение , поэтому можно считать, что конденсатор КТР50 обеспечит необходимую теплопроизводительность.