- •22.1. Основные типы трансформаторов, элементы конструкции
- •22.2. Автотрансформаторы
- •22.3. Регулирование напряжения
- •22.4. Тепловой режим трансформаторов
- •22.5. Номинальная мощность и нагрузочная способность трансформаторов
- •23.1. Распределительные устройства с одной системой сборных шин
- •23.2. Распределительные устройства с двумя системами сборных шин
- •23.3. Распределительные устройства кольцевого типа
- •23.4. Упрощенные схемы распределительных устройств
- •24.1. Задание на технический проект электрической станции, подстанции
- •24.2. Требования, предъявляемые к схемам электроустановок
- •24.3. Схемы тепловых конденсационных электростанций
- •24.4. Схемы теплофикационных электростанций
- •24.5. Схемы атомных электростанций
- •24.6. Схемы гидростанций и гидроаккумулирующих станций
- •24.7. Схемы трансформаторных подстанций
- •25.2. Токоограничивающие устройства
- •25.3. Ограничение токов однофазного короткого замыкания в сетях 110-1150 кВ
- •25.4. Ограничение тока короткого замыкания и распределительных устройствах 6—10 кВ электростанций с помощью токоограничивающих реакторов
- •26.2. Рабочие машины системы собственных нужд электростанций и их характеристики
- •26.3. Системы собственных нужд тепловых электростанций
- •26.4. Системы собственных нужд атомных электростанций
- •26.5.Системы собственных нужд гидростанций и гидроаккумулирующих станций
- •26.6. Система сцбственных нужд подстанций
- •27.1. Назначение аккумуляторных батарей
- •27.3. Электрохимические реакции в аккумуляторе. Электродвижущая сила. Внутреннее сопротивление. Саморазряд. Сульфатация пластин
- •27.4. Характеристики разряда аккумулятора
- •27.5. Характеристики заряда аккумулятора
- •27.6. Преобразователи энергии
- •27.7. Режимы работы аккумуляторной батареи
- •27.8. Определение числа аккумуляторов в батарее и их емкости
22.4. Тепловой режим трансформаторов
Системы охлаждения масляных трансформаторов. Потери мощности в трансформаторе пропорциональны его мощ-
ности в степени 3/4, а поверхность охлаждения пропорциональна мощности в степени 1/2. Следовательно, по мере увеличения мощности трансформатора потери мощности увеличиваются быстрее, чем поверхность охлаждения.
Для трансформаторов небольшой и средней мощности применяют систему охлаждения М с естественной циркуляцией воздуха и масла. Такие трансформаторы (рис. 22.15) имеют приваренные к баку вертикальные трубы или съемные радиаторы, в которые нагретое масло поступает из верхней части бака. Двигаясь вниз по трубам, омываемым
воздухом, масло охлаждается и поступает в нижнюю часть бака.
Для мощных трансформаторов естественное масляное охлаждение оказывается недостаточным. Применение получила система охлаждения Д с естественной циркуляцией масла и принудительной циркуляцией воздуха с помощью вентиляторов, пристроенных к баку (рис. 22.16).
У самых мощных трансформаторов боковая поверхность бака оказывается недостаточной для размещения необходимого числа радиаторов. Поэтому переходят к системе охлаждения Ц с принудительной циркуляцией масла и воды или к системе охлаждения ДЦ с принудительной циркуляцией масла и воздуха. С помощью насосов масло прокачивают через охладители, в которых оно в первом случае охлаждается водой (рис. 22.17, а), а во втором — воздухом (рис. 22.17,6). Охлаждение водой более эффективно, чем воздухом: стоимость охладительной системы Ц ниже и расход энергии меньше. Кроме того, температура охлаждающей воды в теплое время года ниже температуры воздуха. Однако система масловодяного охлаждения применима лишь там, где имеется источник водоснабжения, например на тепловых станциях и в особенности на гидростанциях.
Стандартом ГОСТ 14209—85 установлены следующие температуры и превышения температуры частей трансформатора при номинальных условиях.
Превышение температуры масла в верхних слоях над температурой охлаждающей среды :
для трансформаторов с системами охлаждения М и Д 55 °С
для трансформаторов с системами охлаждения Ц и ДЦ 40 °С
Превышение температуры обмотки в наиболее нагретой точке над температурой масла
для трансформаторов с системами охлаждения М и Д 23 °С
для трансформаторов с системами Охлаждения Ц и ДЦ 38 °С
Номинальная температура охлаждающей среды (воздух, вода)
Базисная условная температура обмотки в наиболее нагретой точке, при которой износ изоляции класса А равен единице, что соответствует сроку службы трансформатора,
На рис. 22.18 показана упрощенная схема распределения превышения температуры масла и обмоток по высоте трансформатора. Здесь — превышениетемпературы масла в верхних слоях над температурой охлаждающей, среды; — превышение температуры обмотки в наиболее нагретой точке над температурой масла. Наиболее нагретая точка обмотки может быть расположена на различных расстояниях от верхнего края обмотки.
Температура обмотки в наиболее нагретойточке:
Превышение температуры масла и обмотки в установившемся состоянии.
Превышение температуры масла в установившемся состоянии при относительной нагрузке может быть определено из выражения
где — отношение потерь
короткого замыкания к потерям холостого хода при номинальной нагрузке.
Превышение температуры обмотки в наиболее нагретой точке над температурой масла в верхних слоях при относительной нагрузке К в установившемся состоянии может быть определено из выражения
где— превышение температуры
обмотки в наиболее нагретой точке над температурой масла при номинальной нагрузке.
Зависимости превышений температуры и в установившемся состоянии от нагрузки К при d = 5 приведены на рис. 22.19. Эти кривые используются ниже при вычислении превышений температуры в переходных режимах.
Превышение температуры масла и обмотки в переходном режиме. Суточный график нагрузки трансформатора может быть представлен ступенчатым, с нагрузками K1, К2, ..., Кn и продолжительностью ступеней
(рис. 22.20). Соответственно должна изменяться температура масла и обмотки. Чтобы определить график превышения температуры масла над температурой охлаждающей среды, необходимо задаться начальным значением для первойступени и определить конечные значения для каждой ступени, начиная от первой до последней из следующих выражений:
где— превышения тем-
пературы масла над температурой охлаждающей среды в установившемся состоянии при нагрузках K1, К2, ..., Кn. Эти значения могут быть определены по соответствующим кривым на рис. 22.19;— тепловая постоянная времени трансформатора. Она должна быть принята по указанию завода изготови-теля. При отсутствии этих данных следует принять:ч для трансформа-
торов с системой охлаждения М или Д и= 2 ч для трансформаторов с системой охлаждения Ц или ДЦ.
Превышение температуры масла на последней ступени должно равняться начальному значениюОднако, какправило, это не имеет места (начальное превышение обычно выбрано неверно). Поэтому необходимо задаться новым значением и повторить расчет. Такие вычисления должны быть продолжены до- тех пор, пока не будетравно
Рассматриваемая задача по определению превышений температуры масла для каждой ступени суточного графика может быть решена проще [22.4], в особенности для трансформаторов с системами охлаждения Ц и ДЦ, у которых превышение температуры масла является линейной функцией мощности потерь, т. е. в формуле (22.14) показатель степени х = 1.
Начальное превышение температуры масла при t = 0 может быть определено из выражения
где— номер ступени;п — чис-
ло ступеней; ti — время от начала отсчета.
Превышение температуры масла θ’i в конце ступени с нагрузкой Ki может быть определено из выражения
За начало отсчета можно принять любую точку. После того как определены превышения температуры масла в конце каждой ступени, можно опреде-
лить промежуточные значения в любой точке графика из выражения (см. § 4.5)
Превышение температуры обмотки в наиболее нагретой точке над температурой масла для каждой ступени суточного графика может быть определено по соответствующим кривым на рис. 22.19. Тепловая постоянная времени обмотки мала, так как обмотка хорошо охлаждается и теплоемкость ее мала. Поэтому можно принять, что при изменении нагрузки превышение температуры обмотки над температурой масла сразу приобретает установившееся значение. Таким образом, превышение температуры обмотки над температурой охлаждающей среды может быть определено суммированием ординат кривых и Порядок расчета показан ниже.
где
Здесь
— корректированная тепловая постоянная времени для ступени относительное превышение температуры масла в установившемся состоянии для ступени — то же, но для сту-
пени — относительная мощ-
ность потерь для ступени
— мощность потерь на ступени— продолжительность ступени i.
Порядок расчета показан на следующем примере.
превышения температуры обмотки над температурой охлаждающей среды при одинаковой нагрузке в трансформаторах с системами охлаждения Ц и ДЦ выше, чем в трансформаторах с системами М и Д, что особенно заметно в часы пик.