
- •Минобрнауки рф
- •1.1. Классификация основных процессов и аппаратов
- •1.2. Кинетические закономерности основных процессов
- •1.3. Общие принципы расчёта химических машин и аппаратов
- •1.4. Применение метода моделирования для исследования и расчета процессов и аппаратов
- •2. Тепловые процессы и аппараты
- •2.1. Способы передачи теплоты
- •2.2. Тепловые балансы
- •2.3. Температурное поле и температурный градиент
- •2.4. Передача тепла теплопроводностью
- •2.5. Тепловое излучение
- •2.6. Конвективный теплообмен
- •2.6.1. Теплоотдача
- •2.6.2. Дифференциальное уравнение конвективного теплообмена
- •2.6.3. Подобие процессов теплообмена
- •2.6.4. Теплоотдача при свободном и вынужденном движении жидкости
- •2.6.5. Теплоотдача при изменении агрегатного состояния
- •2.7. Сложный теплообмен
- •2.8. Процессы нагревания, охлаждения и конденсации
- •2.9. Теплообменные аппараты
- •2.9.1. Классификация и типы теплообменных аппаратов
- •2.9.2. Расчет теплообменных аппаратов
- •2.9.3. Выбор и проектирование поверхностных теплообменников
- •3. Массообменные процессы и аппараты
- •3.1. Основы массопередачи
- •3.1.1. Общие сведения о массообменных процессах
- •3.1.2. Основные расчетные зависимости массообменных процессов
- •3.1.3. Материальный баланс массообменных процессов
- •3.1.4. Движущая сила массообменных процессов
- •3.1.5. Модифицированные уравнения массопередачи
- •3.1.6. Основные законы массопередачи
- •3.1.7. Подобие процессов переноса массы
- •3.1.8. Связь коэффициентов массопередачи и массоотдачи
- •4.1.9. Массопередача с твердой фазой
- •3.2. Абсорбция
- •3.2.1. Равновесие при абсорбции
- •3.2.2. Материальный, тепловой балансы и кинетические закономерности абсорбции
- •4.2.3. Принципиальные схемы абсорбции
- •3.2.4. Конструкции колонных абсорбционных аппаратов
- •3.2.5. Десорбция
- •3.3. Перегонка жидкостей
- •3.3.1. Идеальные и неидеальные смеси
- •4.3.2. Простая перегонка
- •4.3.3. Ректификация
- •3.3.4. Ректификация многокомпонентных смесей
- •3.3.5. Тепловой баланс процесса ректификации
- •3.3.6. Специальные виды перегонки
- •3.3.7. Устройство ректификационных аппаратов
- •3.4. Экстракция
- •3.4.1. Жидкостная экстракция
- •3.4.2. Равновесие при экстракции
- •3.4.3. Материальный баланс экстракции
- •3.4.4. Кинетические закономерности процесса экстракции
- •3.4.5. Принципиальные схемы процесса экстракции
- •3.4.6. Конструкции экстракторов
- •3.5. Адсорбция
- •3.5.1. Равновесие в процессах адсорбции
- •3.5.2. Промышленные адсорбенты
- •3.5.3. Конструкции адсорбционных аппаратов и методы проведения адсорбционно-десорбционных процессов
- •3.6. Сушка
- •3.6.1. Равновесие в процессах сушки
- •3.6.2. Конструкции сушилок и области их применения
- •3.6.3. Материальный и тепловой балансы сушки
- •Количество влаги, удаляемой в сушилке:
2.4. Передача тепла теплопроводностью
Закон
Фурье.
Основным законом передачи тепла
теплопроводностью является закон Фурье,
согласно которому количество тепла
,
передаваемого теплопроводностью,
пропорционально градиенту температуры
,
времени
и площади сечения
,
перпендикулярного направлению теплового
потока:
.
Коэффициент пропорциональности в этом уравнении называется коэффициентом теплопроводности. Этот коэффициент характеризует способность тел проводить тепло. Согласно уравнению теплопроводности, коэффициент имеет следующую размерность:
.
Коэффициент теплопроводности показывает, какое количество тепла проходит вследствие теплопроводности через 1 м2 поверхности в единицу времени при разности температур 1 К, приходящейся на 1 м длины нормали к изотермической поверхности.
Коэффициент теплопроводности веществ зависит от их природы и агрегатного состояния. Пределы изменения: для газов – 0,005–0,5; для жидкостей – 0,08–0,7; для металлов – 2,3–458; теплоизоляционных и строительных материалов – 0,02–3,0 Вт/(м·К).
Для металлов, применяемых в химическом машиностроении, коэффициенты теплопроводности составляют: для нержавеющей стали – 14–23; свинца – 35; углеродистой стали – 45; чугуна – 63; алюминия – 204; меди – 384; серебра – 458 Вт/( м·К).
Коэффициенты теплопроводности веществ зависят от температуры и давления. Для газов они возрастают с повышением температуры и мало зависят от давления; для жидкостей с увеличением температуры они уменьшаются, за исключением воды и глицерина. Теплопроводность твердых тел в большинстве случаев растет с повышением температуры.
Дифференциальное
уравнение теплопроводности.
Процесс распространения тепла
теплопроводностью может быть описан
дифференциальным уравнением, полученным
на основе закона сохранения энергии, в
предположении неизменности физических
свойств тела по направлениям и во времени
().
Для
вывода дифференциального уравнения
рассматривается элементарный
параллелепипед, выделенный из тела, с
гранями
(рис. 2.1).
Рис. 2.1. Элементарный параллелепипед к выводу
дифференциального уравнения теплопроводности
Количество
тепла, входящего в параллелепипед через
грань в направлении оси
за
время
,
по закону Фурье
,
выходящего через противоположную грань параллелепипеда:
.
Разность
между количеством тепла, вошедшего и
вышедшего через грань в направлении
оси
за время
:
.
Для всех граней параллелепипеда
.
На
основе закона сохранения энергии
количество тепла
представляет тепло, которое идет на
изменение энтальпии параллелепипеда
за время
:
.
Сопоставив
выражения для
и произведя
сокращения, получим дифференциальное
уравнение теплопроводности
или в сокращенной записи:
.
Множитель,
входящий в уравнение теплопроводности
,
называетсякоэффициентом
температуропроводности.
Этот коэффициент характеризует
теплоинерционные свойства веществ: при
прочих равных условиях быстрее нагревается
или охлаждается то тело, которое обладает
большим коэффициентом температуропроводности:
.
Уравнение позволяет решать задачи, связанные с распространением тепла теплопроводностью как при неустановившихся, так и при установившихся тепловых потоках. При решении конкретных задач дифференциальное уравнение дополняется начальными и граничными условиями.
Теплопроводность
плоской стенки.
Рассмотрим передачу тепла теплопроводностью
через плоскую стенку, длина и ширина
которой бесконечно велики по сравнению
с ее толщиной
в направлении оси
.
Температуры
стенок обозначим как
,
причем
.
При установившемся процессе количество
тепла, подведенного к стенке, равно и
количеству тепла, отведенного от нее,
и не изменяется во времени. В связи с
тем, что температура меняется только в
направлении оси
,
дифференциальное уравнение одномерного
температурного поля имеет вид
.
Интегрирование этого уравнения приводит к функции
.
Константы интегрирования определяются исходя из следующих граничных условий:
при
,
;
при
,
,
или ,
откуда
.
Подставив
значения констант
в уравнение, получим
.
Тогда для температурного градиента
.
После подстановки выражения для температурного градиента в уравнение теплопроводности получим для количества тепла
или
.
Если
плоская стенка состоит из
слоев, отличающихся друг от друга
теплопроводностью и толщиной, то при
установившемся процессе через каждый
слой стенки пройдет одно и то же количество
тепла, которое может быть выражено для
различных слоев уравнениями:
или
;
или
;
…………………………………………………..
или
.
Произведем сложение правых и левых частей этих уравнений. В результате получим
,
откуда
Зависимости для расчета теплового потока через однослойную и многослойную цилиндрические стенки приведем без вывода:
;
.
При
расчет теплового потока можно вести
как для плоской стенки.