Задание к курсовому (СУЭП) / Л Р СУЭП 1ч новая_1
.pdfсопротивления на выходе блока будет зависеть от скорости. Механическая характеристика реактивной нагрузки представлена на рисунке 3.13,б, а параметры блоков Limit и Dead Band в таблице 3.4.
ω |
ω |
|
M |
-MC |
|
M |
|||
0 MC |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
M |
C |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
а) активная |
б) реактивная |
Рисунок 3.13 – Нагрузки электропривода независящие от скорости движения
Нагрузка вентиляторного характера имеет место на валу двигателей турбомеханизмов: вентиляторов, дымососов, центробежных насосов. Момент сопротивления вентиляторного характера описывается следующей эмпирической зависимостью:
|
|
ω 2 |
, |
(3.1) |
|
MC (ω) = M0 |
|
|
|
||
|
|||||
+(M Н −M0 ) |
|
|
|||
|
|
ωН |
|
|
где M0 – момент сопротивления, обусловленный силами трения;
MН – момент сопротивления на валу двигателя при номинальной скорости ωН. Для моделирования такой нагрузки применяется блок Polynomial из библиотеки нелинейных элементов, который реализует алгебраический
полином пятого порядка:
P(x) = a5 x5 +a4 x4 +a3 x3 +a2 x2 +a1x +a0 . |
(3.2) |
Внешний вид блока Polynomial и окно настройки параметров представлено на рисунке 3.12. Механическая характеристика вентиляторной нагрузки представлена на рисунке 3.14, а параметры блока Polynomial в таблице 3.4.
Рисунок 3.12 – Окно настройки полинома и внешний вид блока Polynomial
ω ωН
M
0 M0 MН
Рисунок 3.14 – Нагрузки электропривода независящие от скорости движения
Таблица 3.4 – Значения параметров блоков для моделирования нагрузок
Наименование блока |
Значения параметра блока |
|
|
|
|
1 |
2 |
|
|
|
|
Step Function |
Offset (V) = 0 В |
|
Amplitude (V) = 10 В |
||
|
||
|
Start Time (s) = 0 с |
|
|
|
|
Limit |
Input Max (V) = 0 В |
|
|
||
|
Output Max (V) = 10 В |
|
|
|
|
Dead Band |
Dead Band (V) = (0,5 – 3)% от рабочей скорости |
|
|
|
Polynomial |
x^5 Coeff, x^4 Coeff, x^3 Coeff, x^1 Coeff = 0; |
|
x^0 Coeff = M 0 , x^2 Coeff = |
M |
Н |
−M |
0 |
. |
|
|
2 |
|
||
|
|
ω |
|
|
|
|
|
|
Н |
|
|
Моделирование регуляторов электропривода и систем управления
Замкнутой системой регулирования называется такая система, в которой контролируется истинное значение регулируемой величины. В составе замкнутой системы имеются два канала информации: канал задания и канал обратной связи, по которому в систему управления поступает информация о текущем состоянии регулируемой величины.
Регулятор – это устройство, вырабатывающее на основании сигнала ошибки сигнал управления такой величины и знака, чтобы минимизировать ошибку регулирования. Все регуляторы можно условно подразделить на непрерывные, релейные (позиционные) и цифровые.
К непрерывным регуляторам, применяемым в системах автоматизации и управления электроприводами, относятся: пропорциональный (П – регулятор), интегральный (И – регулятор), пропорционально-интегральный (ПИ – регулятор) и пропорционально-интегрально-дифференциальный (ПИД
– регулятор) регуляторы. Однако, вследствие более постой технической реализации наибольшее применение получили первые три типа регуляторов.
1. П – регулятор (пропорциональный) Передаточная функция регулятора имеет вид:
W (p)= k , (3.3)
где k – коэффициент усиления регулятора. 2. И – регулятор (интегральный)
Передаточная функция регулятора имеет вид:
W (p)= |
|
1 |
|
= kИ |
, |
(3.4) |
T |
|
p |
||||
|
|
p |
|
|
||
|
И |
|
|
|
|
где TИ – интегральная постоянная времени регулятора;
kИ = 1 – интегральный коэффициент передачи регулятора.
TИ
3. ПИ – регулятор (пропорционально-интегральный) Передаточная функция регулятора имеет вид:
W (p)= |
k(Tp +1) |
|
= k + |
k |
= k + |
1 |
|
, |
(3.5) |
|
Tp |
Tp |
T |
p |
|||||||
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
И |
|
|
|
где k – коэффициент передачи регулятора; T – постоянная времени регулятора;
TИ – интегральная постоянная времени регулятора.
Передаточные функции (3.3) – (3.5) представляют собой математическое описание регуляторов без учета насыщения, моделирование которых было рассмотрено в предыдущем разделе. Выходной сигнал реального регулятора всегда ограничен уровнем питающего напряжения, разрядностью системы или допустимым уровнем выходного сигнала. На рисунке 3.15 представлена структурная схема модели ПИ – регулятора с насыщением, на основании которой легко получить П или И регулятор.
Рисунок 3.15 – Структурная схема модели ПИ – регулятора в System View
Модель (рис 3.15) имеет переменную структуру и её параметры различны на линейном участке и в зоне ограничения. Параметры блоков, входящих в состав модели для различных типов регуляторов представлены в таблице 3.5.
Таблица 3.5 – Значения параметров блоков для моделирования регуляторов
Блок, номер |
Назначение |
Значение параметров блока |
|
|
|
1 |
2 |
3 |
|
|
|
Gain (2) |
Пропорциональный |
|
|
Gain = kП |
|
|
Коэффициент усиления |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
|
|
|
Gain (4) |
Интегральный |
|
|
Gain = 1/TИ |
|
|
коэффициент усиления |
|
|
|
|
|
|
|
Integrator (3) |
|
|
|
Интегратор |
Initial Condition (V) = 0 В |
|
|
|
Switch (6, 12) |
Ключ, изменяющий |
Thershold = 0,5 |
|
структуру модели |
|
|
|
|
|
|
|
Negate (11) |
|
|
|
Инвертор |
нет |
|
|
|
Limit (7) |
Максимальное значение |
Input Max (V) = UВЫХ max |
|
||
|
выходного сигнала |
Output Max (V) = UВЫХ max |
|
|
|
Compare (15) |
Компаратор |
True Output (V) = 1 В |
|
(управляющий элемент) |
False Output (V) = 0 В |
|
Select Comparison “ = ” |
|
|
|
|
|
|
|
Dead Band (8) |
Зона нечувствительности |
Dead Band (V) = UВЫХ max |
|
(управляющий элемент) |
|
|
|
|
|
|
|
Full Rectify |
|
|
(9) |
Блок выделения модуля |
Zero Point (V) = 0 |
|
||
|
(управляющий элемент) |
|
|
|
|
|
|
|
Анализ результатов моделирования
Для просмотра и анализа результатов моделирования в System View имеются специальные блоки, объединенные в библиотеке элементов анализа Sink Library. Для вывода на экран или в окно анализа (рис. 3.15) какого-либо сигнала достаточно присоединить в требуемой точке модели один из элементов анализа. Блоки анализа и их характеристики сведены в таблицу 3.5.
Таблица 3.5 – Блоки анализа и их характеристики
Обозначение блока |
Характеристика блока |
|
|
|
Analysis формирует вывод данных в окно |
|
анализа, не отображая их в рабочем окне |
|
|
|
System View обеспечивает вывод данных в окно |
|
анализа, а также их просмотр в рабочем окне |
|
|
|
External File организует запись данных во |
|
внешнем текстовом файле. Возможен просмотр |
|
графиков в окне анализа |
|
|
|
Data List формирует выходные данные в виде |
|
списка. Возможен просмотр графиков в окне |
|
анализа |
|
|
|
Real Time отображает просмотр данных в |
|
рабочем окне в реальном масштабе времени |
|
|
|
Final Value отображает в рабочем окне |
|
установившееся значение выходной величины |
|
|
Вернуться
Обновить в рабочее графики окно
Окно графиков
Калькулятор вывода
Рисунок 3.15 – Окно анализа
Выбор шага интегрирования
Важным вопросом при моделировании является правильный выбор шага интегрирования. Задание шага интегрирования, начального и конечного времени переходного процесса осуществляется в SV при помощи окна задания системного времени (рис 3.10).
Параметры окна задания системного времени
1.Start time – начальное время переходного процесса в секундах. Обычно при моделировании принимается равным нулю.
2.Stop time – конечное время переходного процесса в секундах. Определяется, исходя из динамических свойств моделируемой системы.
3.Sample rate – частота расчёта в герцах. Рекомендуется выбирать на порядок больше максимальной частоты в системе: ΩИНТ ≥ (3..10) ΩMAX .
4.Time spacing – шаг интегрирования в секундах: TИНТ ≤ 3T..MIN10 ; значение обратное частоте расчёта.
5.No. of Samples – число точек, в которых вычисляется переходной процесс.
6.No. of System Loops – организует повторный цикл моделирования. Если установлен ключ Reset system on Loop, то после каждого цикла сигналы на выходах блоков сбрасываются в нуль, иначе начальным значением последующего цикла моделирования становится конечное значение предыдущего цикла. Ключ Pause on Loop позволяет организовать паузу между циклами моделирования.
Рисунок 3.16 – Окно задания параметров системного времени
4. ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА № 1
Моделирование механической части системы электропривода
Цель работы: изучение особенностей моделирования механической части ЭП, представленной в виде упругой двухмассовой системы.
Большинство задач ЭП, в которых механическая часть выступает в виде многомассовой системы, может быть сведено к анализу двухмассовой расчетной схемы механической части. Кинематическая схема механической части электропривода, представленной в виде двухмассовой расчетной схемы представлена на рисунке 4.1.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
C12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
MС1 |
J |
|
|
|
MВТ |
|
M12 |
|
|
|
|
J |
|
|
|
MС2 |
ω1 |
Mдв |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
M |
12 |
M |
ВТ |
|
2 |
|
ω2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рисунок 4.1 – Кинематическая схема механической части электропривода
|
dω |
|
|
|
|
|
|
|
|
J1 |
|
dt1 |
= M −M12 |
−MC1 −M ВТ |
|
|
|||
|
dω2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= M12 −MC |
|
+ M ВТ |
|
|
||||
J2 |
|
dt |
2 |
. |
(4.1) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
dM |
12 = C (ω |
− |
ω |
|
) |
|
|
||
|
|
2 |
|
|
|||||
dt |
12 |
1 |
|
|
|
|
|||
J1, J2 – момент инерции первой и второй массы; |
|
||||||||
C12 – жесткость упругого элемента; |
|
|
|||||||
MДВ – момент на валу двигателя; |
|
|
ω1, ω2 – скорости первой и второй массы;
MC1, MC2 – момент сопротивления приложенный к первой и второй массе; MВТ – момент сопротивления вязкого трения.
Движение упругой двухмассовой механической системы описывается системой дифференциальных уравнений:
M ВТ = β12 (ω1 −ω2 )
Система дифференциальных уравнений (4.1) может быть представлена в операторной форме:
J ω p = M |
−M |
12 |
−M |
C1 |
−M |
ВТ |
|
|||||
1 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|||||
J2ω2 p = M12 −MC 2 + M ВТ |
. |
(4.2) |
||||||||||
M |
12 |
p = C |
(ω |
|
−ω |
2 |
) |
|
|
|||
|
12 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M ВТ = β12 (ω1 −ω2 ) |
|
|
|
|
|
Уравнения (4.1), (4.2) представляют собой математическое описание механической системы с идеальной передачей. Для реальных систем характерно наличие зазора (люфта) в механических передачах, который складывается из суммы зазоров в зубчатых передачах редуктора. Таким образом, упругая двухмассовая механическая система является нелинейной. Упругий момент с учетом наличия в механической передаче зазора описывается следующими уравнениями:
M |
=C |
(ϕ |
1 |
−ϕ |
2 |
− |
∆ϕ |
) |
при |
|
ϕ |
1 |
−ϕ |
2 |
|
|
≥ |
∆ϕ |
|
|
||
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
12 |
12 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 . |
(4.3) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
при |
|
|
ϕ1 |
−ϕ2 |
|
< |
∆ϕ |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
M12 = 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
По уравнениям (4.1), (4.2), (4.3) составляется структурная схема (рис. 4.2) двухмассовой упругой системы с учетом зазора в механической передаче.
Рисунок 4.2 – Структурная схема двухмассовой механической системы
Ход работы
1.По структурной схеме (рис 4.2) в пакете SV составить модель двухмассовой механической системы. Момент инерции первой массы принять равным моменту инерции ДПТ (приложение А, табл. 1). Момент инерции второй массы, приведённый к валу двигателя, принять на порядок