Энерг. системы и сети Плешкова
.pdfячейки ОРУ зависит также от номинального напряжения РУ и его схемы. Эти данные приведены в табл. П.3 и в [3, с. 329-330; 4, с. 333-334]. При определении количества ячеек nяч в РУ – 10 кВ можно воспользоваться данными табл. 2.9.
Постоянная часть затрат Кпост, которая приближенно может быть
определена в зависимости от напряжения и электрической схемы подстанции на стороне ВН (табл. П.2), включает в себя стоимости сооружения общеподстанционного пункта управления, компрессорной, аппаратной маслохозяйства и складов масла, коммуникаций тепло- и водоснабжения, подъездных путей, освоения, планировки и озеленения площадки и т.п.
Стоимость компенсирующих устройств определяется по удельной стоимости ККУ уд (табл. 2.4) и мощности установленных компенсирующих
устройств
ККУ i = ККУ уд ×QКН i . |
(2.20) |
Ежегодные издержки на обслуживание, текущий и капитальный ремонт
линий и оборудования подстанций определяются капитальными затратами на данный элемент системы и нормой отчислений:
Ио. р = Ио. р.ВЛ + Ио. р.ПС = рΣ ВЛ × КВЛ + рΣ ПС ×К ПС , (2.21)
где рΣ ВЛ , рΣ ПС - нормы отчислений на ремонт и обслуживание воздушных линий и оборудования подстанций соответственно.
Нормы отчислений зависят от срока службы оборудования и сооружений, а также периодичности и стоимости капитальных ремонтов. Значения рΣ ВЛ , рΣ ПС в относительных единицах приведены в табл. П.1.
Ежегодные затраты на возмещение потерь электроэнергии
определяются по стоимости 1 кВт×ч электроэнергии: |
|
И W = C W × DWΣ , |
(2.22) |
где C W - стоимость 1 кВт ×ч электроэнергии; |
|
DWΣ - суммарные потери электроэнергии в электрической сети. |
|
Потери электроэнергии DWΣ состоят из потерь холостого хода DWx и нагрузочных потерь DWн . Потери холостого хода – потери в стали
трансформаторов, |
которые |
определяются |
по |
времени |
работы |
трансформаторов Тгод : |
M |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
DWx = Tгод ånтрi ×DPxi , |
|
|
(2.23) |
|
где DРхi - паспортные данные |
i=1 |
|
|
на i-й |
|
трансформаторов, |
установленных |
подстанции.
Нагрузочные потери – это потери энергии на нагрев проводов ЛЭП и обмоток трансформаторов, т.е. потери в сопротивлениях линий и
трансформаторов. Они определяются величиной мощности нагрузки Sij, номинальным напряжением Uном, сопротивлением элемента сети rij и временем максимальных потерь τ:
|
|
|
|
S 2 |
|
|
|
DW |
нij |
= |
|
ij |
× r ×t, |
|
(2.24) |
|
|
|
|||||
|
|
Uном2 |
ij |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
||
где Sij - мощность, протекающая по участку i-j |
в режиме максимальных |
||||||
нагрузок. |
|
|
|
|
|
Wн |
|
Нагрузочные |
потери |
электроэнергии |
определяются |
||||
суммированием Wнij |
для всех участков сети. |
|
|
Время максимальных потерь τ может быть рассчитано по формуле:
t = (0,124 + |
|
Тнб |
)2 ×8760 . |
(2.25) |
|
10000 |
|||||
|
|
|
Результаты расчета экономических показателей сравниваемых вариантов оформляются в виде сводной таблицы аналогично предыдущим стадиям проектирования.
3. РАСЧЕТЫ ПАРАМЕТРОВ РЕЖИМОВ РАБОТЫ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ СЕТИ
Задачей данного раздела является определение параметров режимов работы электрической сети, а именно: потоков мощности с учетом потерь мощности в элементах схемы замещения, напряжений в узлах, коэффициентов трансформации трансформаторов, обеспечивающих заданные уровни напряжения на шинах НН подстанций. Большое внимание должно быть уделено анализу полученных результатов расчета.
В качестве расчетных принимаются режимы максимальных и минимальных нагрузок и один наиболее тяжелый для данной сети послеаварийный режим. Расчет режима максимальных нагрузок должен выполняться вручную с обязательным пояснением применяемого метода,
расчеты остальных режимов могут быть выполнены на ПЭВМ по разработанной на кафедре "Электроэнергетические системы" программе RSET. Студенты заочного обучения выполняют расчет только двух режимов: максимальных и минимальных нагрузок.
Перед проведением электрического расчета следует изучить материал, изложенный в [2, глава 1] или [4, глава 2 и 3].
3.1. Составление схемы замещения электрической сети
Расчетная схема электрической сети составляется на основе схемы электрических соединений, принятой в результате технико-экономического сопоставления вариантов.
Все параметры схемы замещения должны вычисляться в именованных единицах (Ом, См). Для линий электропередачи используются П-образные схемы замещения, для трансформаторов Г-образные схемы: однолучевые для
двухобмоточных трансформаторов и трехлучевые для трехобмоточных и автотрансформаторов. В целях упрощения расчетов вместо емкостных проводимостей линий электропередачи учитываются зарядные мощности Qс, а вместо проводимостей трансформаторов – потери холостого хода
. |
+ j Qx . |
|
|
|
|
|
|
|
|
S х = Px |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для n параллельно работающих линий длиной l параметры |
|||||||||
эквивалентной схемы замещения будут равны |
|||||||||
|
r |
|
= |
r0 ×l |
; |
|
|||
|
|
|
|
|
|||||
|
Л э |
|
|
|
n |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
xЛ э |
|
= |
x0 ×l |
; |
(3.1) |
|||
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
n |
|
||
|
Q |
Л э |
= n ×U 2 |
×b ×l, |
|||||
|
|
|
|
|
|
ном |
0 |
где r0, x0, b0 – погонные активные и реактивные сопротивления и емкостная проводимость соответственно, принимаемые по справочным таблицам.
Сопротивления схемы замещения трансформаторов вычисляются по паспортным данным трансформаторов или определяются по [3, с. 279-287; 4, с. 238-244]. Для nтр параллельно работающих трансформаторов
сопротивления схемы замещения следует уменьшить, а потери холостого хода увеличить в nтр раз. Для сети нескольких номинальных напряжений
электрический расчет при ручном счете можно выполнять без приведения сопротивлений к одному Uном с учетом идеализированных трансформаторов.
Всхеме замещения подстанция “А” учитывается в виде балансирующего узла, в котором заданно значение напряжения для каждого режима работы сети. Фаза напряжения принимается равной нулю. Активные
иреактивные мощности, поступающие в сеть из этого узла, определяются в результате электрического расчета. В нагрузочных узлах заданными являются величины активных и реактивных мощностей нагрузок, не зависящие от напряжения в данных узлах. Модули и фазы напряжений являются искомыми величинами.
Вслучае наличия в сети второго источника – электростанции “В” – в схеме замещения появляется генераторный узел. В нем заданы модуль
напряжения Uв, активная мощность генераторов РГ Σ , максимальная (предельная) реактивная мощность QГΣ , постоянные значения активной РН,В и
реактивной QН,В мощности нагрузок, если они существуют. Реально
выдаваемая станцией реактивная мощность и фаза напряжения уточняются в ходе электрических расчетов.
3.2. Расчет режима максимальных нагрузок
Расчет режима максимальных нагрузок выполняется методом последовательных приближений. В качестве первого приближения (на первом этапе расчетов) принимается, что напряжения в узлах равны номинальному напряжению. При данном условии находятся мощности в
конце и начале каждого участка схемы замещения сети с учетом потерь мощности в продольных сопротивлениях, зарядных мощностей линий
|
. |
электропередачи Qc и потерь в стали трансформаторов |
S х . Потери |
.
мощности D S и зарядные мощности Qc определяются по Uном. На втором
этапе расчетов по найденным значениям мощностей и напряжению базисного узла находятся напряжения в узлах с учетом потерь напряжения в линиях и в трансформаторах. Ниже рассмотрено применение метода
последовательных приближений для расчета параметров режима электрической сети, схема замещения которой изображена на рис. 3.1.
Исходными данными являются параметры схемы замещения линии
электропередачи |
rA1, xA1, bA1, |
сопротивления |
схемы |
замещения |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
двухобмоточного трансформатора |
r12 , x12 , |
потери холостого хода |
D S х , |
|||||||||||||
мощность нагрузки в |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
узле 2 - S2 и напряжение базисного узла U A . |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
2 . |
|
|
||
“A” . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
S2 |
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
SA1н |
|
|
SA1к |
S12н |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
“A” |
rA1 |
|
jxA1 |
1 |
|
r12 |
jx12 |
2 |
|
. |
|
|
||||
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
S2 |
|
|
|
SА |
Qc |
|
Qc |
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
j 2 |
|
|
j 2 |
|
|
S х |
|
|
|
|
|
|
|
||
Рис. 3.1. Фрагмент электрической сети и ее схема замещения |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
Необходимо |
определить |
мощность |
S A , |
отдаваемую |
в сеть, и |
|||||||||||
напряжения в узлах 1 и 2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Потери мощности в сопротивлениях схемы замещения трансформатора |
||||||||||||||||
рассчитываются по мощности нагрузки: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
. |
|
|
2 |
|
|
|
|
2 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
D S12 |
= |
|
S2 |
×(r |
+ jx |
) = |
|
P2 |
+ Q2 |
×(r |
+ jx |
|
). |
|
(3.2) |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
Uном2 |
12 |
|
12 |
|
|
Uном2 |
12 |
12 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Мощность S |
н , |
поступающая |
в |
обмотки |
трансформатора, |
больше |
||||||||||
12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
мощности нагрузки S2 |
на величину D S12 : |
|
|
|
|
|
|
|
&Н |
& |
|
& |
(3.3) |
S |
= S |
2 |
+ DS . |
|
12 |
|
12 |
|
.
Мощность в конце линии S Ак1 определяется по первому закону Кирхгофа для узла 1:
. |
. |
|
. |
Qс |
|
|
S к |
= S н |
+ |
S х − j |
. |
||
|
||||||
А1 |
12 |
|
2 |
|
||
|
|
|
(3.4) |
.
Мощность в начале линии SАн1 отличается от мощности в конце величину потерь мощности в сопротивлениях линии:
. |
. |
. |
SАн1 = SАк1+ |
S А1, |
j Q2c61
6
|
|
|
j |
Q62c |
|
|
|
|
2 |
. |
|
(PAк1 )2 |
+ (QAк1 )2 |
|
где D S A1 |
= |
|
|
|
Uном2 |
|
|||
|
|
|
|
Qc61 |
|
Q13c |
z61j 2 |
1 |
j 2 |
|
|
|
|
12 |
|
z12 |
|
j Q2c |
|
|
Q12c |
|
z62 |
|
||
|
j 2 |
||
j |
Q62c |
2 . |
|
2 |
|
S х2 |
×(rA1 + jxA1 ).
j |
Q13c |
3 z34 |
|
z13 |
2 |
4 . |
|
. |
н |
|
Sн4 |
S13 |
. |
|
|
. |
|
S х3 |
|
z25S25н |
5 . |
|
|
|
|
Sн5 |
|
.
SАк1 на
(3.5)
Мощность, отдаваемая источником, равна
S. A = S.н - j Qc .
А1 2
Далее, используя найденные значения мощностей в начале каждой ветви и напряжение в начальном узле, определяют напряжение в следующем узле, например, для узла 1:
U1 = (U A − U A1 )2 + δU 2A1 ;
|
|
Pн |
|
× r |
+ Qн |
× x |
A 1 |
|
||
DUA 1 = |
A 1 |
|
A 1 |
A 1 |
|
; |
||||
|
|
UA |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Pн |
× x |
A 1 |
- Qн |
× r |
|
|
|
||
δU А1 = |
A 1 |
|
|
A 1 |
A 1 |
. |
||||
|
|
|
U A |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 3.2. Схема замещения замкнутой сети
(3.6)
(3.7)
Для сети напряжением Uном ≤110кВ поперечную составляющую
падения напряжения δU допускается не учитывать, т.е. потеря напряжения приравнивается продольной составляющей падения напряжения U.
Если спроектированная электрическая сеть имеет замкнутую часть, то для упрощения расчетов вводится понятие расчетной нагрузки. На рис. 3.2 изображена схема замещения замкнутой электрической сети, состоящей из четырех линий электропередачи и двух трансформаторных подстанций.
Для того, чтобы упростить схему замещения, на участках 1-3-4 и 2-5
рассчитываются потоки мощности с учетом потерь мощности по формулам (3.2) – (3.5). Далее определяются расчетные мощности узлов 1 и 2:
|
|
. |
. |
|
|
13 |
|
|
|
|
12 |
|
|
61 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
S1 p = S н |
− j |
Qc |
|
− j |
Qc |
|
− j |
Qc |
; |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
13 |
|
|
2 |
|
2 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
(3.8) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
. |
. |
|
|
. |
|
|
|
|
12 |
|
|
62 |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
S 2 p = S25н |
+ |
|
S x2 |
− j |
Qc |
− j |
Qc |
. |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Используя значения S1 p и |
S 2 p , |
замкнутую |
часть |
схемы можно |
|||||||||||||||||||
представить в виде линии с двухсторонним питанием (рис. 3.3). |
|
||||||||||||||||||||||
6 |
r |
|
jx61 |
|
1 |
|
r12 |
jx |
2 |
|
|
r |
62 |
jx62 |
6 |
||||||||
61 |
|
|
|
|
|
|
|
|
12 |
|
|
|
|
|
|||||||||
j |
Qc61 . |
|
|
|
. |
|
|
. |
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
. |
j |
Q62c |
||
2 |
S61 |
|
|
Sр1 |
S12 |
|
|
|
|
Sр2 |
|
|
S62 |
2 |
Рис. 3.3. Упрощенная схема замещения с расчетными нагрузками
Далее расчеты производятся в следующей последовательности.
1. Произвольно задаются направлением потоков мощности в ветвях упрощенной схемы замещения.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
. |
||
2. |
Определяются потоки мощности S 61 и S 62 в линиях, отходящих |
|||||||||||
от центра питания (узла 6): |
|
|
|
æ |
|
|
|
|
||||
|
|
. |
. |
|
ö |
|
||||||
|
. |
|
|
S p 2 |
× z62 + S p1 |
×ç z62 |
+ z12 |
÷ |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
è |
|
ø |
|
||
|
S 61 |
= |
|
|
|
|
|
|
; |
|||
|
|
|
æ |
|
|
|
ö |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
(3.9) |
||||||
|
|
|
|
|
ç z61 |
+ z12 |
+ z62 |
÷ |
||||
|
|
|
|
|
è |
|
|
|
ø |
|
|
|
|
|
. |
æ |
|
|
ö . |
|
|
|
|
||
|
. |
|
|
S p2 |
×ç z61 |
+ z12 |
÷ + S p1× z61 |
|||||
|
|
|
|
è |
|
|
ø |
|
|
|
|
|
|
S 62 = |
|
|
|
|
|
, |
|||||
|
|
æ |
|
|
|
ö |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
èç z61 |
+ z12 |
|
+ z62 ø÷ |
|
|
|
где z - сопряженный комплекс сопротивления.
3. Мощности на остальных участках (в данной сети – на участке 12) определяются на основании первого закона Кирхгофа, последовательно
примененного для каждого узла схемы замещения. Так как на данном этапе расчет ведется без учета потерь мощности, то мощности в конце каждой ветви и в ее начале равны.
4.Линия с двухсторонним питанием "мысленно разрезается" по точке раздела мощностей (точке, к которой мощности поступают с двух сторон).
5.Рассчитываются потоки мощности в ветвях 6-1-2 и 6-2 и напряжения в узлах методом последовательных приближений, как это делалось для разомкнутых сетей.
Для того, чтобы не загромождать пояснительную записку однотипными расчетами, целесообразно, показав ход расчета на конкретном примере, свести результаты в таблицы и нанести их на схему замещения.
3.3. Пример расчета параметров режима работы замкнутой сети
На рис. 3.4 изображена сеть, состоящая из пяти подстанций,
получающих питание по воздушным линиям электропередачи номинальным напряжением 110 и 220 кВ. Источниками электроэнергии в рассматриваемой сети являются электрическая станция “В” и системная подстанция “А”. В рассматриваемом режиме работы станция “В” выдает в сеть активную мощность РВ, равную 70 МВт, при располагаемой реактивной мощности QВ, равной 40 Мвар. Требуется произвести расчет режима работы сети с указанными параметрами, считая при этом напряжение на шинах РУ подстанции “А” равным 221 кВ. Мощности нагрузок, марки проводов, длины линий и типы трансформаторов показаны на схеме (рис. 3.4).
|
|
А |
АСО-240 |
|
АСО-240 |
В |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
РВ=70МВт |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
80 км |
|
100км |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
220кВ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
2 АТДЦТН-125000 |
|
|
|
п/ст 1 |
ТДН-10000 |
||||||||||||||||
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
35кВ |
|
|
|
|
|
|
|
|
АС-70 |
||||||||
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
S1=40+j35МВ А110кВ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
S5=8+j5МВ А |
|||||||||||
|
|
|
10км110кВ п/ст 5 6кВ |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
АС-185 |
|
АС-185 |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
15км |
|
30км |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
110кВ |
|
|
АС-150 |
|
АС-150 |
|
|
|
|
|
110кВ |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
2 ТМН-6300 |
|
|
10км |
|
20км |
|
|
|
|
|
|
2 ТДН-10000 |
|||||||||||
|
|
п/ст 2 |
|
п/ст 4 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
10кВ |
|
|
|
110кВ |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10кВ |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
. |
|
|
|
п/ст 3 |
2 ТДН-16000 |
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
S2=9+j6МВ А |
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
10кВ |
S4=16+j10МВ А |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
S3=22+j14МВ А |
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 3.4. Схема сети к примеру расчета параметров режима Расчеты начинаются с составления схемы замещения, которая
приведена на рис. 3.5.
|
+58j = |
01+j 61= |
70979 5639 , , |
001 9357, |
5 |
4 |
|
9S |
01 |
||
|
. |
.S |
|
931 j |
+6 220 5, 0 6, 96 , +j j 8 |
+7 540 11, 2,1 61 +j |
.
1j 2, 85
= 07 +j 4,8 0 70 +4
В S
В 31
+j 9,5 24
8 11, +2
70 |
597, |
|
+0,j 410 0, |
|
|
55 |
||
10,j |
|
|
|
||
|
444, j |
|
979 5,j |
64, |
|
+ |
|
|
510, j |
1 80 , 123
1 8, 68 +9
41,0 89, |
|
+ 1 4 |
+j 3 820 0, |
973 60, 1 |
427 42, , +j 2 |
4 |
|
|
5,0j |
33, |
24, |
69 93 7, 21, 3 j 1+j 1 |
0j |
|
+ 553 8 1, 4,1j +2 23 |
51 98 ,1
,29, +
82+j
50, |
8 |
j |
|
+ 852, 07 5+j |
57,1 2j |
15818,2 |
+4 26 01, 704, 65 +j |
692,j |
709, 801 |
|
520, j |
552, |
|
+17 631 9, ,94 86 +j 852,1j |
|
5720, |
014,207 240,0j |
|
9770, |
267 0,4 +j |
|||
|
, 5 6 |
|
|
|
|
|
, 2 1 8 + |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
65 |
|
|
7 |
1 |
|
|
|
6 |
|
02 |
|
|
001, j |
|
52, +9 121 1 0 , +j1 3, 98 6, 69 +j 0 |
+1 58 6 2 5, ,1 2,69 97+j 5 56, j |
|
+3 32 90, 883, 04 +j |
|||
+84 585 9, 81, 72 +j |
471,j |
5+304j= |
|||||||
+96 99, 0,82 81+j |
700,1j |
|
+96 2 |
|
|
388 26, 4, 23 91 |
7 |
|
|
|
25, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А |
41 |
082,= 9,8+j |
|
|
.S |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
А |
|
|
|
|
|
|
|
|
.S |
|
|
|
|
|
|
|
41+j 22= |
||
|
|
3 |
|
|
.S |
||
|
11 |
|
119 64, 8, 9 |
|
|
||
|
|
||
|
|
9 |
|
|
533, 4j |
|
|
+91 234 27, 2,j+ |
9 |
42 |
|
806,01 |
|
20+,j 3 830,0 |
|
|
1,2 |
|
|
4,8j |
330, |
|
610,j |
|
j |
|
|
+ 24 24, j 834 73, 9,1 1j+ 1 2, |
|
+6 93 35, 931, 91 j+ |
|
26,j |
610, |
610, |
|
25,071 |
|
2 1 0+,j320, |
|
|
0j 110735, |
|
j |
+92 986 628, 02,j+ |
|
+70,9 076,+j |
|
|
|
0 |
|
|
j |
|
|
731 84, 9, 9 |
21 |
||
|
9 |
6 |
|
|
|
+9=j |
|
|
|
2 |
|
|
.S |
Рис. 3.5. Схема замещения и результаты расчета режима работы сетевого района (мощности в мегавольт-амперах, сопротивления в омах, напряжения в киловольтах)
Параметры схемы замещения рассчитаны по формулам и справочным данным, взятым из [3; 4]. Следует отметить, что сопротивления автотрансформаторов подстанции 1, а также сопротивления линий В-1 и А-1 приведены к напряжению 220 кВ. Все остальные сопротивления схемы замещения приведены к напряжению 110 кВ. На схеме замещения это показано идеализированным трансформатором, включенным перед узлом 8.
В начале расчетов разрезают замкнутую часть сети 110 кВ по узлу 8, который является для нее центром питания, и определяют расчетные мощности узлов (рис. 3.6 а; 3.6 б). Расчетные мощности вычисляются по формуле (3.8), МВ×А,
. |
|
|
|
9 |
2 |
|
+ 6 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
S2н−12 = 9 + j6 + |
|
|
|
|
×(7,35 + j110) = 9,07 + j7,06; |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
1102 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
. |
|
= 9,07 + j7,06 |
+ 0,023+ j0,1- j0,25 - j0,16 = 9,093+ j6,75. |
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
S p2 |
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
а) |
|
|
j0,25 |
j0,16 |
j0,16 |
j0,33 |
j0,33 |
|
j0,5 |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
8 |
|
2,55 |
j6,2 |
|
|
2 |
|
|
|
2,1 |
j4,2 |
|
3 |
|
4,2 |
j8,4 |
|
4 |
|
5,1 |
j12,39 |
8 |
|||||||||||
|
|
|
|
0,023+j0,1 |
|
|
|
|
|
0,038+j0,224 |
|
|
|
|
|
|
0,028+j0,14 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
j0,5 |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
9,07+j7,06 |
|
|
|
|
|
22,12+j16,44 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
j0,25 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
16,117+j12,045 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
7,35 |
|
|
|
|
|
|
|
2,19 |
|
|
|
|
|
3,98 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
j110 |
|
|
|
|
|
j43,35 |
|
|
|
j69,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
9+j6 |
|
12 |
|
|
22+j14 |
|
|
11 |
|
16+j10 |
|
10 |
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
б)
8 |
2,55 |
|
j6,2 |
2 |
2,1 |
|
j4,2 |
3 |
4,2 |
|
j8,4 |
4 |
5,1 |
|
j12,39 |
8 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
28,531+j20,492 |
|
19,438+j13,742 |
|
|
|
|
|
|
|
2,719+j2,432 |
|
|
|
18,864+j13,787 |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
j0,25 |
|
|
|
|
|
9,093+j6,75 |
|
|
22,158+j16,174 |
16,145+j11,355 |
|
|
|
j0,5 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
в) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
28,629+j20,689 |
19,536+j13,939 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
18,869+j13,796 |
2,724+j2,441 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
8 |
|
|
|
|
2,55 |
|
j6,2 |
2 |
2,1 |
j4,2 |
3 |
|
|
|
8 |
|
5,1 |
j12,39 |
4 |
4,2 |
|
j8,4 |
3 |
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
28,892+j21,328 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
19,1+j14,355 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
j0,25 |
9,093+j6,75 |
19,438+j13,742 |
|
|
j0,5 |
|
|
16,145+j11,355 |
2,719+j2,432 |
Рис.3.6. Промежуточные преобразования схемы замещения
замкнутой части сети
Аналогично определяются мощности для других узлов.
Мощности на головных участках замкнутой части сети 110 кВ определяются по формуле (3.9), МВ × А :
|
S82 = (9,093 + j6,75) ×(2,1- j4,2 + 4,2 - j8,4 + 5,1- j12,39) + |
|
|
. |
|
|
|
|
2,55 - j6,2 + 2,1- j4,2 + |
|
|
|
+(22,158 + j16,174) × (4,2 - j8,4 + 5,1- j12,39) + (16,145 + j11,355) ×(5,1- j12,39) |
|
= |
|
+4,2 - j8,4 + 5,1- j12,39 |
||
|
|
||
= 28,531+ j20,492; |
|
||
|
S84 = (16,145 + j11,355) ×(4,2 - j8,4 + 2,1- j4,2 + 2,55 - j6,2) + |
|
|
. |
|
|
|
|
2,55 - j6,2 + 2,1- j4,2 + |
|
|
|
+(22,158 + j16,174) ×(2,1- j4,2 + 2,55 - j6,2) + (9,093 + j6,75) ×(2,55 - j6,2) |
= |
|
|
+4,2 - j8,4 + 5,1- j12,39 |
|
|
|
=18,864 + j13,787. |
|
|
|
Для проверки следует сложить все расчетные мощности и полученное |
|
|
число сравнить с суммой мощностей головных участков: |
|
||
|
9,093+ j6,75 + 22,158 + j16,174 +16,145 + j11,355 = 47,396 + j34,279; |
|
|
|
18,864 + j13,787 + 28,531+ j20,492 = 47,395 + j34,041. |
|
Как видно, расчеты выполнены с достаточной точностью. Для
определения перетоков мощности по остальным участкам замкнутого контура используют первый закон Кирхгофа:
. |
= 28,531+ j20,492 - (9,093 + j6,75) = 19,438 + j13,742; |
S 23 |
|
. |
= 18,864 + j13,787 - (16,145 + j11,355) = 2,719 + j2,432. |
S 43 |
Таким образом, точка 3 является точкой потокораздела. Разрезав замкнутый контур по точке 3, получают две независимые разомкнутые схемы (рис. 3.6 в). Далее расчет ведется по методу последовательных приближений. Для этого на первом этапе, продвигаясь из конца сети к началу, определяют мощности в конце и в начале каждого участка, т.е. учитывают потери мощности в элементах сети. Так, мощность начала участка 2-3 в МВ × А определится следующим образом:
. н |
|
19,438 |
2 |
+13,742 |
2 |
|
|
S 23 |
= 19,438 + j13,742 + |
|
|
× (2,1+ j4,2) = 19,536 + j13,939. |
|||
|
1102 |
|
|||||
|
|
|
|
Мощность в конце участка 8-2:
. к
S82 =19,536 + j13,939 + 9,093 + j6,75 = 28,629 + j20,689.
Аналогично определяются мощности, протекающие на остальных участках схемы. Результаты приведены на рис. 3.6 в.
Мощность, поступающая в обмотки трансформатора подстанции 5: