расчеты химико-технологических процессов
.pdf11
Индекс |
а |
б |
в |
г |
д |
|
|
|
|
|
|
Х |
38 |
40 |
42 |
45 |
50 |
|
|
|
|
|
|
Y |
97 |
96 |
97 |
98 |
99 |
|
|
|
|
|
|
Z |
1,05 |
1,10 |
1,06 |
1,10 |
1,20 |
|
|
|
|
|
|
1.19. Рассчитать расходные коэффициенты по сырью при сжигании сероводорода для производства 1 т 100%-ной серной кислоты, если исходный газ содержит «Х»
% сероводорода. Отношение сероводорода к воздуху составляет«Y». Производ-
ственные потери «Z» %.
Индекс |
а |
б |
в |
г |
д |
|
|
|
|
|
|
Х |
90 |
91 |
92 |
93 |
94 |
|
|
|
|
|
|
Y |
1:6 |
1:7 |
1:8 |
1:9 |
1:10 |
|
|
|
|
|
|
Z |
1 |
2 |
3 |
3 |
3 |
|
|
|
|
|
|
1.20. Получение разбавленной азотной кислоты состоит из двух основных стадий:
4NH3 + 5O2 → 4NO + 6H2O
4NO + 3O2 + 2H2O → 4HNO3
Исходные вещества берутся в стехиометрическом соотношении. Степень окисле-
ния аммиака в первой стадии равна«Х», степень превращения оксида азота во второй стадии «Y». Рассчитать расходные коэффициенты по аммиаку и воздуху на 1 т 100%-ной азотной кислоты, если для окисления используется воздух сле-
дующего состава: 23,3 % масс. кислорода и 76,7 % масс. азота.
Индекс |
а |
б |
в |
г |
д |
|
|
|
|
|
|
Х |
0,98 |
0,98 |
0,99 |
0,99 |
0,99 |
|
|
|
|
|
|
Y |
0,96 |
0,97 |
0,98 |
0,96 |
0,97 |
|
|
|
|
|
|
12
1.21. Рассчитать расходные коэффициенты по сырью на 1 т «Х»%-ной аммиачной селитры. В производстве используется «Y»%-ный аммиак и«Z»%-ная азотная кислота. Производственные потери «Р» %.
Индекс |
а |
б |
в |
г |
д |
|
|
|
|
|
|
Х |
97 |
98 |
99 |
100 |
100 |
|
|
|
|
|
|
Y |
100 |
100 |
99 |
99 |
98 |
|
|
|
|
|
|
Z |
45 |
46 |
47 |
49 |
50 |
|
|
|
|
|
|
Р |
1 |
1 |
1,5 |
2 |
1 |
|
|
|
|
|
|
1.22. Определить годовую производительность колонны синтеза аммиака в расчё-
те на 100%-ный аммиак, если каждый час вырабатывается«Х» т аммиака с кон-
центрацией «Y» %.
Индекс |
а |
б |
в |
г |
д |
|
|
|
|
|
|
Х |
30 |
30 |
58 |
58 |
58 |
|
|
|
|
|
|
Y |
99,00 |
99,90 |
99,00 |
99,90 |
99,99 |
|
|
|
|
|
|
1.23. Определить производительность в сутки роторного резиносмесителя закры-
того типа, если из его камеры каждые 10 мин выгружается 250 кг смеси.
1.24. За 1 час выращивания в 1 м3 питательной среды можно собрать 2,9 кг кормо-
вых дрожжей. Рассчитать производительность в сутки реактора емкостью 8 м3.
1.25. Определить расходные коэффициенты сырья для производства1 т фосфата аммония (NH4)3PO4, если исходные продукты следующие: 55%-ная фосфорная кислота; 98%-ный аммиак; влаги - 2 %.
13
1.26. Вычислить расходные коэффициенты на 1 т оксида серы (IV), если содержа-
ние серы в руде серного колчедана 45 %, влаги - 1,5 %, воздух на обжиг колчедана подают с избытком в 1,5 раза.
1.27. Для получения 1 т метилового спирта израсходовано12065 м3 синтез-газа
(СО:Н2 = 1:2). Рассчитайте выход метилового спирта при конверсии, если пре-
вращение за проход исходной смеси газов - 20 %.
1.28. Сколько потребуется сульфата железаFeSO4·7H2O и хромового ангидрида
CrO3 для получения 1 т железохромового катализатора конверсии оксида углеро-
да, имеющего следующий состав: 90 % Fe2O3; 10 % Cr2O3?
1.29. Рассчитать расход колчедана, содержащего 40 % S на 1 т H2SO4, если потери
S и сернистого ангидрида в производстве серной кислоты составляют3 %, а сте-
пень абсорбции - 99 %.
1.30. Определить расход бурого угля(70 % массовых долей С), водяного пара и воздуха для получения 1000 м3 генераторного газа, содержащего, %: СО - 40, Н2 - 18, N2 - 42. Процесс газификации твёрдого топлива содержит две основные реак-
ции:
С + Н2О → СО + Н2 2С + О2 → 2СО
1.31. Рассчитать расходные коэффициенты при производстве1 т фосфора разло-
жением фосфоритного концентрата. Процесс описывается уравнением Са3(РО4)2 + 5С + 3SiO2 → 3CaO·SiO2 + 2P + 5CO
Концентрат содержит 25 % масс. Р2О5, кокс - 94,5 % масс. углерода, степень вос-
становления фосфора равна 0,85.
14
1.32. Рассчитать необходимый объём 68%-ной Н2SO4 для разложения 100 г апати-
тового концентрата, содержащего 39 % Р2О5. Плотность Н2SO4 (68 %) составляет
1,5874 г/см3. Реакция разложения
2Ca5F(PO4)3 + 7 Н2SO4 → 3Ca(H2PO4)2 + 7CaSO4 + 2HF
1.33. Взаимодействие ацетилена с формальдегидом даёт промежуточный продукт
– пропаргиловый спирт, а затем бутиндиол-1,4 по схеме С2Н2 + СН2О → С3Н4О + СН2О → С4Н6О2
Степень превращения по ацетилену составляет0,98, селективность по пропарги-
ловому спирту - 0,66. Рассчитать необходимое количество ацетилена и формаль-
дегида для получения 350 кг пропаргилового спирта в час.
1.34. Протекает реакция А → 3R. Определить состав реакционной смеси на выхо-
де из реактора, если САО = 1 кмоль/м3, хА = 0,5. Принять, что объём реакционной смеси не меняется.
1.35. В газовой фазе протекает реакция А+ В → 3R. Определить состав реакци-
онной смеси в молярных долях, если NАО = NВО = 1 кмоль, хА = 0,9.
1.36.Дана реакция 2А + 3В → R. С целью более полного использования вещества А в реактор подаётся избыток вещества В, в 2 раза больший, чем требуется по стехиометрии. Определить хВ, если хА = 0,9.
1.37.При дегидратации этилового спирта
2С2Н5ОН → (С2Н5)2О + Н2О
степень его превращения составила 0,8. Найти состав полученной смеси и вы-
ход продукта, если исходное количество спирта 18 кмоль.
1.38. Для проведения реакции дегидратации этилового спирта
2С2Н5ОН → (С2Н5)2О + Н2О
15
взято исходное количество спирта, равное 24 кмоль, получено 8 кмоль эфира.
Рассчитать состав полученной реакционной смеси, степень превращения реагента и выход продукта.
1.39. При дегидратации этилового спирта 2С2Н5ОН → (С2Н5)2О + Н2О
его степень превращения составила 0,6. Найти состав полученной смеси и выход продукта, если исходное количество спирта 18 моль.
1.40. Протекают последовательные реакции А → 2R и R → S. Определить степень превращения, выход и селективность по продуктуR, если известен конечный со-
став реакционной смеси, кмоль/м3: CA = 1, CR = 2, CS = 2.
1.41. Определить выход продукта R и степень превращения реагента А, если об-
ратимая реакция А ↔ 2R протекает до равновесия, когда хА = 0,75 + хА, а соотно-
шение концентраций продукта и реагента CR/CA = 1.
1.42. Определить степень превращения соды и выход продукта при получении из-
вестковым способом 10 т 40%-ного раствора NaOH:
Na2CO3 + CaO + H2O → 2NaOH + CaCO3
2NaHCO3 → Na2CO3 + CO2 + H2O
если для производства взято 5,75 т содового сырья, содержащего 95 % Na2CO3 и 5 % NaHCO3.
1.43. При проведении двух последовательных реакций первого порядка гидрата-
ции ацетилена и дегидратации ацетальдегида С2Н2 + Н2О → СН3СНО
2СН3 - СНО → СН3 – СН = СН - СНО + Н2О
из 1 кмоль ацетилена и 10 кмоль водяного пара получено 0,4 кмоль ацетальдегида и 0,025 кмоль кротонового альдегида. Рассчитать общую и частные степени пре-
16
вращения ацетилена (по обеим реакциям), состав полученной реакционной смеси,
интегральную селективность по ацетальдегиду и выход ацетальдегида.
1.44. При проведении последовательной реакции дегидрирования
С4Н10 → C4H8 → C4H6
частные степени превращения бутана в бутилен и бутадиен составляют соответ-
ственно 0,38 и 0,04. Рассчитать состав полученной реакционной смеси, общую степень превращения бутана, интегральную селективность и выход по бутилену,
если исходное количество бутана 21 кмоль.
1.45. Получение фенола состоит из трёх стадий:
С6Н6 + СН2СНСН3 → C6Н5СН(СН3)2 → С6H5C(CH3)2OOH→ C6H5OH + + C(CH3)2O
Рассчитать расход бензола и пропан-пропиленовой фракции газов крекинга (30 % объёмных долей пропилена и 70% объёмных долей пропана) для производства
1 т фенола, если выход изопропилбензола из бензола составляет90 %, фенола из изопропилбензола через стадию окисления изопропилбензола в гидропероксид93 %.
1.46. Рассчитать расход аммиака и воздуха на 1 т моногидрата HNO3 если степень окисления NH3 в NO равна 0,96, а степень абсорбции оксидов азота – 0,98. Расход воздуха учитывать только в реакциях окисления NH3 и NO.
Брутто-реакция NH3+2O2 → HNO3 + H2O.
1.47. Рассчитать расход аммиака и воздуха на 1 т 50%-ной азотной кислоты при степени окисления аммиака в оксид азота 0,95 и степени абсорбции оксидов азота
0,96. При расчёте расхода воздуха учитывать только стехиометрию реакций по схеме
NH3 → NO → NO2 → HNO3
17
1.48. Рассчитать количество и состав газа, получаемого при окислении 900 м3 ам-
миачно-воздушной смеси, содержащей 6 % массовых долей аммиака в воздухе.
Степень окисления аммиака равна 0,97, выход оксида азота равен 95 %. Считать,
что аммиак окисляется до оксида азота и азота.
1.49. Нагрузка на реактор синтеза аммиака составляет2000 м3/ч азотоводородной смеси стехиометрического состава, находящейся под давлением 2,5 МПа и темпе-
ратуре 700 К. Газ на выходе из реактора содержит 20 % объёмных долей аммиака,
тепловой эффект реакции - 112 кДж. Рассчитать состав газовой смеси на выходе из реактора и количество выделенной теплоты.
1.50. Определить количество аммиака, требуемое для производства100 т/год
100%-ной азотной кислоты, и расход воздуха на окисление аммиака, если цех ра-
ботает 355 дней в году, выход оксида азота 0,97, степень абсорбции оксидов азота
0,92, содержание аммиака в сухой аммиачно-воздушной смеси9,5 % объёмных долей.
1.51. Газификация кокса, содержащего, % масс.: С - 96,5; Н2О - 3,5 с водяным па-
ром, осуществляется по реакциям:
С + Н2О → СО + Н2 СО + Н2О → СО2 + Н2
Степень превращения углерода равна 0,93, селективность процесса по СО - 0,88. Рассчитать состав полученного газа и составить материальный баланс про-
цесса газификации 1 т кокса указанного состава. Водяной пар поступает на про-
цесс в двукратном избытке по отношению к стехиометрии.
1.52. Протекают две параллельные реакции 2А → R и А → 3S. Определить выход продукта R, степень превращения реагента А и селективность по продукту R, если на выходе из реактора концентрации, кмоль/м3: СА = 2, СR = 3, СS = 6.
18
1.53. Протекают две параллельные реакции 2А → R и А → 3S. Определить выход продукта R, степень превращения реагента А и селективность по продукту R, если на выходе из реактора известны количества веществ: NA = 2 моль , NR = NS = 3
моль.
1.54. Протекает обратимая реакция +2А В ↔ 2R+S. Начальные количества ве-
ществ, кмоль: NA0 = 10, NB0 = 25, NR = 12. В равновесной смеси NA = 2,5 кмоль.
Определить выход продукта R по компоненту А.
1.55. Для реакции А+2В → 2R, протекающей в жидкой фазе, определить степень превращения хВ и состав реакционной смеси(СА, СВ, СR) при хА = 0,45, СА0 = 1, СВ0 = 2 и СА0 = 1, СВ0 = 1 кмоль/м3.
1.56. Определить состав реакционной смеси в конце процесса для реакции А+3B
→ 2R, протекающей в жидкой фазе, если
1)xA = 0,2;
2)хВ = 0,2;
3)СВ0 = 5 кмоль/м3.
19
2. СОСТАВЛЕНИЕ ТЕОРЕТИЧЕСКИХ И ПРАКТИЧЕСКИХ
МАТЕРИАЛЬНЫХ БАЛАНСОВ ХИМИКО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ
ПРОЦЕССОВ. ТЕПЛОВЫЕ БАЛАНСЫ
Решение задач на составление материальных балансов оформляется в виде
таблицы:
|
Приход |
|
|
|
Расход |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вещест- |
|
Количество |
|
Вещество |
|
Количество |
|
||
во |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кмоль |
кг |
м3 |
% |
кмол |
кг |
м3 |
% |
||
|
|
|
|
|
|
ь |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
G1 |
|
|
|
|
Q1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
G2 |
|
|
|
|
Q2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Gn |
|
|
|
|
Qn |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Итого |
|
|
|
|
Итого |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Примечание: G1, G2, …, Gn - исходные реагенты; Q1, Q2, …, Qn – целевой и по-
бочные продукты, отходы и потери производства.
2.1. Составить теоретический материальный баланс получения 1 т нитрата аммо-
ния из природных соединений.
2.2. Составить материальный баланс процесса получения «Х» м3 сухого ацетилена при нормальных условиях. В процессе используются «Y»%-ный карбид кальция;
степень разложения карбида кальция составляет«Z». Соотношение исходных реагентов – стехиометрическое. Построить потоковую диаграмму.
20
Индекс |
а |
б |
в |
г |
д |
|
|
|
|
|
|
Х |
1 |
10 |
100 |
1000 |
1 |
|
|
|
|
|
|
Y |
70 |
78 |
75 |
80 |
85 |
|
|
|
|
|
|
Z |
0,80 |
0,85 |
0,87 |
0,90 |
0,92 |
|
|
|
|
|
|
2.3. Составить материальный баланс производства1 т технического этилового спирта, содержащего «Х» % С2Н5ОН, методом прямой гидратации этилена, если степень превращения этилена «Y» %. Соотношение исходных реагентов стехио-
метрическое. Построить потоковую диаграмму.
Индекс |
а |
б |
в |
г |
д |
|
|
|
|
|
|
Х |
92 |
94 |
96 |
92 |
96 |
|
|
|
|
|
|
Y |
4 |
6 |
8 |
10 |
12 |
|
|
|
|
|
|
2.4. Составить материальный баланс процесса получения дивинила(по методу Лебедева) на 1 т «Х»%-ного этилового спирта, если степень превращения этанола в дивинил составляет «Y» %, побочными реакциями пренебречь. Построить по-
токовую диаграмму.
Индекс |
а |
б |
в |
г |
д |
|
|
|
|
|
|
Х |
92 |
94 |
95 |
96 |
93 |
|
|
|
|
|
|
Y |
28 |
32 |
36 |
40 |
44 |
|
|
|
|
|
|
2.5. Составить материальный баланс процесса получения«Х» кг фенола методом гидролиза хлорбензола водяным паром, если на 1 м3 (при нормальных условиях)
хлорбензола подаётся «Y» м3 (при нормальных условиях) водяного пара. Степень гидролиза «Z» %. Построить потоковую диаграмму.