9_Gidrodinamika

247

где h' и hэк – энтальпии воды при температуре насыщения и на выходе из экономайзера, кДж/кг; к = Gц / D – кратность циркуляции в контуре, кг/кг.

Значение к в котлах высокого давления (до 14 МПа) составляет 14–6; среднего давления (до 8 МПа) – 30–65.

Общая высота контура h может быть представлена в виде суммы участков с одинаковым тепловосприятием h1 , h2 , h3 , …, hn , входного участка до

обогрева hдо и выходного необогреваемого участка hпо :

Высота паросодержащего участка контура hпар зависит от высоты экономайзерной части подъемных труб hэк , к которой подводится тепловой поток Qэк , необходимый для нагрева воды до температурного насыщения:

Высота экономайзерного участка контура определяется из уравнения теплового баланса, которое представляет собой равенство теплоты, подводимой к экономайзерному участку, и теплоты, необходимой для подогрева воды до температуры насыщения в точке закипания. Тепловой поток, кВт, необходимый для нагрева циркулирующей воды до начала испарения при давлении в барабане, когда Dhб ¹ 0 ,

где Gц = w0 ×r'× f – количество воды, циркулирующей в системе, кг/с; w0 – скорость циркуляции, м/с; f – площадь проходного сечения подъемных труб, м 2 ; ρ' – плотность воды при температуре насыщения, кг/м3.

Парообразование начинается в некоторой точке трубы, где давление pт.з больше давления в барабане pб и для закипания воды при давлении pт.з

требуется подвести дополнительное количество теплоты, кВт,

где (∂h')/(∂p) – изменение энтальпии воды при повышении давления.

248

При определении давления в точке закипания pт.з , МПа, надо учесть

столб жидкости между уровнем в барабане и уровнем, соответствующим точке закипания, и потери на сопротивление, тогда

опускных труб и экономайзерного участка, Па.

Сопротивление pэк незначительно, и обычно при определении pт.з его

можно не учитывать.

Тепловой поток, подведенный до точки закипания Qт , кВт, если считать подвод теплоты по высоте первого участка трубы равномерным, составляет

где Q1 – тепловосприятие первого участка, кВт, определяемое из тепловых расчетов циркуляционного контура; h1 – его высота, м.

Общий тепловой поток Q , воспринимаемый испарительной поверхно-

стью нагрева, определяется из теплового расчета. За счет этого теплового потока происходит образование насыщенного пара в количестве D , кг/с,

где r – теплота парообразования, кДж/кг.

В экранах котла плотность теплового потока неравномерна по периметру и высоте топки. Эта неравномерность характеризуется коэффициентами неравномерности обогрева стенок топки hст , экрана по высоте hв и контура

hш по ширине. При этом тепловой поток данного участка контура определяется по формуле

где qср – средний тепловой поток в циркуляционном контуре. Обычно hст = 0,7–1,2; hв = 0,7–1,2; hш = 0,7–1,3.

Тепловосприятие солевого отсека принимают пропорциональным лучевоспринимающей поверхности, кВт,

249

где Hлт и Hлс.о – площади лучевоспринимающих поверхностей топки и экра-

нов солевого отсека, м2.

Тепловосприятие чистого отсека определяется из баланса теплоты испарительных поверхностей

где Qкф и Qки.п – конвективные тепловосприятия фестона и испарительного пучка, кВт; Qстт – тепловосприятие испарительных поверхностей, расположенных в топке, кВт; Qс.о – тепловосприятие солевого отсека, кВт.

Тепловосприятие рядов труб в испарительном пучке в котлах низкого и среднего давления различно. Лучистый тепловой поток на отдельные ряды труб Qлi определяется с учетом угловых коэффициентов x . Конвективный

тепловой поток на трубы распределяется пропорционально температурному напору по рядам:

Суммарное тепловосприятие каждого ряда труб испарительного пучка

Уравнение теплового баланса экономайзерного участка трубы:

Подставляя в это выражение значения входящих в него величин и учитывая возможный подогрев воды в опускных трубах, получаем формулу для определения hэк , м ,

250

где hоп – возможное приращение энтальпии в опускных трубах.

Обычно закипание воды начинается на первом обогреваемом участке. Схема расчета циркуляции. Целью расчета циркуляции в испарительной

системе котла является определение скорости воды и пароводяной смеси. Испарительные системы состоят из ряда параллельно включенных элементов, объединяемых коллекторами и барабанами. Циркуляционные контуры могут иметь последовательное или параллельное соединение отдельных обогреваемых участков. Для контуров с последовательным включением участков полезное давление контура при циркулирующем в нем количестве воды Gц равен

Для контуров с параллельно включенными участками, например для испарительных поверхностей нагрева экрана с несколькими рядами труб, объединенных общим коллектором и барабаном (рис. 9.9), в каждом ряду устанавливается одинаковое полезное давление с общим количеством циркулирующей воды

Определить Gц в контуре можно по скорости циркуляции во входных участках подъемных труб, которые равны ω0 , и их сечению. Следовательно, в начале расчета необходимо знать скорость циркуляции ω0 , определение ко-

торой является итоговой целью расчета. Поэтому в начале расчета данного контура приходится ориентировочно задаваться несколькими значениями скорости циркуляции и далее строить гидравлические характеристики при этих значениях ω0 , по которым графически и определяется истинное значе-

ние ω0 в данном контуре. Предварительные значения ω0 , м/с , обычно принимаются следующими:

го давления, так как увеличивается сопротивление опускных труб и снижается объемное паросодержание ϕ в них. Для циркуляционного контура, пред-

ставленного на рис. 9.9, для принятых трех величин ω0 определяют три значения Sпол по формуле (9.24) и pоп , затем строят гидравлические характеристики контура – зависимости Sпол и pоп от значений G , определяемых по

252

С увеличением тепловой нагрузки кратность циркуляции уменьшается. Для испарительного пучка, состоящего, например, из трех рядов труб (рис. 9.11), определяется Sпол и pоп для трех принятых значений ω0 и стро-

ятся гидравлические характеристики для каждого ряда труб. Затем, складывая Gц для одинаковых значений Sпол отдельных рядов, строят суммарную кри-

причем pоп одинаково для всех рядов труб, так как они соединяются общим

коллектором и барабаном. Пересечение прямой, проведенной из точки А параллельно оси абсцисс, с кривыми полезных давлений для каждого ряда определяет расходы воды, циркулирующей через каждый ряд труб пучка. Зная Gц1 , Gц2 , Gц3 , находят скорость циркуляции в каждом ряду труб и общую

кратность циркуляции.

При уменьшении нагрузки котла кратность циркуляции возрастает, так как движущее давление уменьшается в меньшей степени, чем сопротивление опускных труб. При паропроизводительности котла, равной 50 % номинальной, кратность циркуляции возрастает примерно в 1,6 раза.

После определения расходов Gц в отдельных контурах и их элементах

следует провести проверку правильности предварительно принятых в расчете скоростей циркуляции, расходов воды и сопротивлений, а также недогрева воды в барабане котла. Недостаточная кратность циркуляции указывает на большое сопротивление опускных труб контура и необходимость его уменьшения.

Надежность циркуляции. При однофазном потоке надежное охлаждение обогреваемых труб обеспечивается устойчивым движением среды при скорости, определяющей необходимое значение α2 . При двухфазном потоке

для хорошей теплоотдачи от стенок труб необходимо непрерывное смачивание металла водой. Наличие непрерывно текущей водяной пленки па стенке испарительной трубы сохраняется при пузырьковой структуре двухфазного потока. Такая структура потока возникает при определенном предельном паросодержании xпр и удельном тепловом потоке q . Например, при давлении

10–14 МПа и плотности теплового потока q = 700 кВт/м2 xпр = 0,5.

При высоком паросодержании и больших тепловых нагрузках возникает эмульсионная структура потока, при которой водяная пленка на поверхности трубы уменьшается и срывается. В этом случае необходимое значение α2

может быть обеспечено за счет высоких скоростей потока.

Выполнение требований надежного охлаждения различных поверхностей нагрева усложняется гидравлической и тепловой неравномерностью работы параллельно включенных труб, связанных с рядом их конструктивных особенностей и условий эксплуатации. В котлах с естественной циркуляцией при относительно малом паросодержании пароводяной смеси в испаритель-

253

ных поверхностях нагрева основной причиной перегрева труб являются нарушения нормального гидравлического режима, которые рассматриваются далее.

Тепловая и гидравлическая неравномерность и трубах поверхностей нагрева. В параллельно включенных трубах поверхностей нагрева может возникать неравномерность тепловосприятия и распределения воды и пароводяной смеси, а вследствие этого устанавливается неодинаковый температурный режим металла труб. Тепловая и гидравлическая неравномерность характеризуется рядом коэффициентов.

Коэффициент температурной разверки

где tкт и tк – средние температурные среды в элементе циркуляционной системы и среды из разверенной трубы, °С; dtт – превышение температуры сре-

ды в наиболее нагретой трубе над средней температурой среды, °С.

Коэффициент тепловой разверки

где Dhт , hэл – приращения энтальпии в отдельной трубе и среднее в элементе, кДж/кг; dhт – превышение приращения энтальпии в разверенной трубе над

средним превышением энтальпии в элементе, кДж/кг.

Если в предшествующих элементах среда перемешалась не полностью, превышение приращении энтальпии в размеренной трубе над средней энтальпией, выходящей из элемента, составляет

где h' – разность энтальпий среды на выходе из разверенной трубы предшествующего элемента, кДж/кг; a – коэффициент, учитывающий неполноту перемешивания в предшествующем элементе.

При полном перемешивании или при одностороннем в поде в коллектор принимают a = 0. При двустороннем подводе и при малом количестве подводящих труб a = 0,5. При проходном коллекторе или большом числе подводящих труб a = 1.

254

где Gт и G – расходы среды о разверенной трубе и средний в трубах элемен-

та.

Коэффициент неравномерности тепловосприятия

где qт , и qэл – удельное тепловосприятие в разверенной трубе и среднее

удельное тепловосприятие элемента.

Коэффициент конструктивной нетождественности

где Hт , и H – площадь поверхности нагрева отдельной трубы и средняя

площадь поверхности трубы в данном элементе.

Коэффициенты гидравлической разверки ρт и неравномерности связа-

ны между собой при одинаковом диаметре труб и без учета изменения давлении в коллекторе выражением

сопротивлений, Па; u, uт – средние удельные объемы среды в элементе и разверенной трубы, м3/кг. Гидравлическая разверка и вследствие этого неравномерность распределения рабочей среды по отдельным трубам возникает в результате нетождественности работы параллельно включенных труб из-за различия их гидравлического сопротивления. В некипящих экономайзерах, при движении в трубах однофазной среды коэффициент гидравлической разверки не превышает значения 0,9.

Гидравлическая разверка проявляется главным образом в испарительной зоне прямоточных котлов и в кипящих экономайзерах, в зоне резкого изменения удельных объемов среды.

Тепловая разверка вызывается неодинаковыми тепловыми нагрузками параллельно включенных труб и зависит от их гидравлической разверки.

Влияние на распределение рабочей среды в системе параллельных труб, объединенных коллекторами, оказывает схема подачи рабочей среды во входные коллекторы отвода ее из выходных коллекторов.

255

В испарительных системах прямоточных котлов и котлов с многократной циркуляцией, а также в экономайзерах влиянием изменения давления по длине коллекторов пренебрегают.

Влияние изменения давления в коллекторах котла на равномерность распределения пара по параллельно включенным трубам рассмотрено в §9.7.

Коэффициенты тепловой и гидравлической разверок связаны выраже-

нием

Когда элементы имеют тепловую разверку и нарушение их надежности не связано с нарушением гидравлического режима, опасными являются наиболее обогреваемые трубы с меньшим расходом среды.

Если максимальные значения коэффициентов неравномерности hк и hт и минимальное значение hг могут приходиться на одни и те же трубы, необ-

ходимо проверить надежность их работы при тепловой разверке, определенной при совмещении всех видов неравномерности.

В указанных далее случаях нарушений нормального гидравлического режима ненадежными могут являться трубы с наименьшим тепловосприятием; в этих случаях коэффициент тепловой разверки следует определить для наименее обогреваемой трубы при наименьшем значении rг .

Застой и опрокидывание циркуляции. При некоторых режимах работы испарительных поверхностей нагрева пароводяная смесь в обогреваемых подъемных трубах может остановиться или пойти вниз, а не вверх.

Режим медленного движения воды вверх или вниз, а пара вверх, при котором возможен застой паровых пузырей в отдельных участках трубы – отводы, гибы и пр., называется застоем циркуляции. В испарительной трубе, выведенной в паровое пространство барабана, при прекращении движения воды вследствие недостаточности полезного давления (напора) может образоваться свободный уровень воды, выше которого медленно движется насыщенный или перегретый пар.

Движение пароводяной смеси вниз в подъемной трубе называется опро- кидыванием циркуляции. При этом появляется скопление в трубе пара, который не может преодолеть динамическое воздействие движущегося вниз потока воды и увлекается вместе с ним, не выходя в верхний барабан или коллектор.

Для выяснения причин образования явлений застоя и опрокидывания циркуляции рассмотрим гидродинамические характеристики испарительной системы, состоящей из трех параллельно включенных рядов труб с различным тепловосприятием (рис. 9.11). При этом примем, что в подъемные трубы поступает вода, нагретая до температуры насыщения.

256

Как было показано ранее, гидродинамическая характеристика каждого ряда труб будет различна в зависимости от объемного паросодержания, определяемого удельной тепловой нагрузкой, причем полезное давление будет меньше в ряду труб с меньшим тепловосприятием. При некоторых тепловых нагрузках может оказаться, что для наименее теплонагруженного ряда труб пересечение характеристики этого ряда труб ординатой, определяющей Sпол

всей системы, произойдет при значении Gц , а следовательно, и ω0 , равном

или меньшем нуля. Следовательно, в трубах этого ряда при некоторых малых тепловых нагрузках будет иметь место застой или опускное движение потока пароводяной смеси. Оба режима неустойчивы и опасны, так как образование паровых объемов в трубе, что возможно и при малой скорости опускного движения потока, ухудшает охлаждение поверхности трубы вследствие резкого снижения ω0 .

Существенно влияет на гидродинамический режим циркуляционного контура относительная скорость пара в пароводяной смеси. При подъемном движении потока пар значительно опережает воду, что при неизменной паропроизводительности приводит к уменьшению напорного истинного объемного паросодержания в трубе:

ϕ = Сβ,

где С = ωсм / ω'' — коэффициент пропорциональности, определяется по [5]. В соответствии с формулой (9.11) получаем

Из (9.52) видно, что при подъемном движении увеличение ω"/ ω' приводит к уменьшению ϕ и, следовательно, к увеличению γсм и уменьшению

движущего давления. При опускном движении пароводяной смеси ω"/ ω', что увеличивает ϕ , снижает γсм , давление увеличивается. Следовательно, при

подъемном движении при прочих равных условиях движущее давление относительно уменьшается, а при опускном – увеличивается.

Такой характер изменения ϕ определяет возникновение явлений опро-

кидывания циркуляции при тепловых нагрузках, меньших, чем без его учета. Во избежание опасных режимов циркуляции, как видно из графика рис.

9.11, следует ограничивать сопротивление опускных труб так, чтобы полезное давление подъемных труб не превышало некоторого предельного значения. Следовательно, застоя циркуляции не будет, если Sпол < Sз , где Sз – дав-

ление при застое, Па, который при необогреваемом участке трубы hпо , со-