&_ИДО_СТУДЕНТАМ_(Эл. энерг. СиС)_2013г.) / &_Зад. КР+УП_(Эл. маг._ПП)_НОВОЕ_[2013]
.pdfНаходим токи в двухлучевой схеме рис. 4.5, б по выражениям (4.4):
I*17 E*5 / x*17 1,06 / 2,55 0,415 ;
I*1 E*1 / x*1 1,09 / 2,17 0,502 .
1. Действующие значения периодической слагаемой тока короткого замыкания, приведенное к Uср.I 10,5 кВ
I (3) |
I |
*1 |
I |
*17 |
I |
бI |
0,502 0,415 55 50,5 кА. |
k (0) |
|
|
|
|
2. Ударный ток короткого замыкания рассчитываем по (4.1), используя единый ударный коэффициент k уд 1,92 согласно данных
табл. 4.1 п. 1
|
|
|
|
|
|
|
|
I k(3)(0) k уд |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
iуд |
|
2 |
|
|
2 50,5 1,92 137,1 |
кА. |
||||||||||||||
3. Мощность короткого замыкания находим по выражению (4.5) |
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
I (3) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
S |
K |
3 |
|
U |
ср.I |
|
3 50,5 10,5 917,3 |
МВА. |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
k |
(0) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2) |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
4. Ток двухфазного КЗ |
I k (0) определяем по приближенному со- |
||||||||||||||||||||||
отношению |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
I (2) |
|
|
|
0,87I (3) |
|
|
0,87 50,5 43,9 кА. |
|
|||||||||||
|
|
|
|
k (0) |
|
|
|
|
k (0) |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
5. Остаточное напряжение на высокой стороне |
трансформатора |
||||||||||||||||||||||
ТР1 (узел ) рассчитываем на базе рис. 2.2, б по формуле (4.11) |
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
U ост( ) I*3x*3 I*5x*5 U бII |
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
0,4151,15 0,233 0,08 115 57,14 кВ; |
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
U ост( ) % 57,14 / 115 49,7 % , |
|
|
||||||||||||||
где I*3 I*17 0,415; |
I*5 I*15 0,233 ; распределение тока по вет- |
||||||||||||||||||||||
вям 15, 16 схемы рис.4.5, а находим по формулам (3.5), (3.6) |
|||||||||||||||||||||||
I |
*15 |
|
I*3 x*16 |
E*3 E*2 |
|
|
0,415 3,32 1,04 1,09 |
0,233 ; |
|||||||||||||||
|
x*15 x*16 |
|
|
|
|
|
|
|
2,43 3,32 |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I*16 I*3 I*15 0,415 0,233 0,182.
6. Режим работы генератора Г2 в установившемся режиме КЗ для t :
41
– находим сопротивление связи генератора Г2 и энергосистемы С2 непосредственно с узлом КЗ путем замены «звезды» сопротивлений x3 ,
x15 , x16 (рис. 4.5,а) двухлучевой (рис. 4.5,в), используя формулу (3.15),
x |
x |
|
E*3I*17 x*17 |
4,48 , x |
|
x |
*2к |
|
E*2I*17 x*17 |
5,97 ; |
||||
*18 |
*3к |
|
|
E*5I*15 |
|
*19 |
|
|
E*5I*16 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
(проверка |
x |
|
x |
/ / x |
|
4,48 5,97 |
2,55 – верно); |
|
||||||
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
*17 |
*18 |
*19 |
|
4,48 |
5,97 |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
– ветвь x19 состоит из двух реактансов x*19 x*кз x*2 , где x*кз соответствует удалению шин генератора Г2 от узла КЗ, т. е.
x*кз x*19 x*2 5,97 2,17 3,8 ;
– рассчитываем критическое сопротивление для Г2 по (4.14)
|
x*кр |
|
|
x*d |
|
|
25,5 |
9,1 |
, |
||
|
E*пр 1 |
|
3,8 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
где E*пр E*пр(н)U ном / UбI 3,8 10,5 / 10,5 3,8 – предельная ЭДС |
|||||||||||
|
Sб |
1000 |
|
|
|
|
|
|
|
||
и x*d x*d (н) |
|
1,8 |
|
25,5 – синхронное сопротивление в от- |
|||||||
Sном |
70,6 |
носительных базисных единицах.
Убеждаемся в том, что x*кз x*кр , т. е. 3,8 < 9,1 и, следова-
тельно, в установившемся режиме генератор Г2 работает в режиме предельного возбуждения, а его ток определяется выражением (4.16) и на ступени Uср.I 10,5 кВ равен
|
|
|
I Г 2( ) E*пр |
x*d x*кз I б I |
|
3,8 |
25,5 3,8 55 0,13 55 7,15 кА. |
|
|
|
|
4.6 ПРИМЕР № 3
Для электрической системы, представленной в примере №1 на рис.
2.1(схемы замещения приведены на рис. 2.2, а и рис. 2.2, б):
определить реактивность пускового реактора x р (Ом и %) из
условия, что бы при реакторном пуске синхронного двигателя СД1 пусковой ток I пуск(с реактором) должен снизится до уровня
42
I пуск(с реактором) 0,5Iпуск(без реактора) ; в расчетах принять: мощ-
ность реактора Sр S(С Д1) и U ном(р) U ном(С Д1) ;
Для приближенного расчета считать напряжение на шинах низкого напряжения АТ2 U"n" Uном(СД1) const ; расчет провести в именован-
ных единицах.
Расчет параметров пускового реактора. В приближенных расче-
тах считают, что внешние источники питания в момент пуска синхронного двигателя практически обеспечивают постоянство номинального напряжения на его шинах. В начальный момент пуска сверхпереходная
ЭДС синхронного двигателя равна нулю, что соответствует K 3 за
x СД1) ; к шинам двигателя при этом приложено напряжение Uном(СД1) .
(
Иными словами пусковой ток представляет ток короткого замыкания.
Сопротивление пускового реактора для обеспечения Iпуск(с реакт.)
определяется выражением:
x р |
Uном(СД1) |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
1 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
I |
|
|
|
|
|
I |
|
|||||||
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
пуск(с реакт.) |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
пуск(ном) |
|
||||||
|
10 |
1 |
|
|
|
1 |
|
0,57 Ом |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
0,5 10,115 |
10,115 |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
и в процентах от его номинального сопротивления
xр % xр/ xр(ном) 100 0,57 / 4,83 100 11,8 % ,
где Iпуск(ном) I*п(н)Iном(СД1) 8,5 1,19 10,115 кА – пусковой ток;
x р(ном) |
Uр2(ном) |
|
102 |
4,83 Ом – номинальное сопротивление. |
|
Sр(ном) |
20,7 |
||||
|
|
|
5. РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ СХЕМЫ ЗАМЕЩЕНИЯ НУЛЕВОЙ ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТИ
Расчет несимметричных коротких замыканий и продольной несимметрии основывается на методе симметричных оставляющих. Этот метод предусматривает составление схем замещения и расчет параметров силовых элементов прямой, обратной и нулевой последовательностей.
43
1. Схему замещения, сопротивления элементов и ЭДС прямой последовательности следует позаимствовать из расчета K 3 (раздел 2).
2.Схему обратной последовательности считают совпадающей с схемой прямой последовательности, принимая в ней все ЭДС равными
нулю и сопротивления элементов обратной последовательности равными сопротивлению прямой последовательности ( xi2 xi1 , x2 x1 ).
3.Схема нулевой последовательности и ее параметры суще-
ственно отличаются от схемы прямой последовательности; конфигурация схемы определяется, главным образом, местом расположения трансформаторов и схемой соединения их обмоток; заканчивается схема нулевыми потенциалами. В месте несимметри при коротких замыканиях приложено напряжение нулевой последовательности ( UK 0 ); при
продольной несимметри – падение напряжения нулевой последовательности по месту разрыва ( U L0 ). Определенную специфику по
схемам замещения и сопротивлениям нулевой последовательности составляют трансформаторы и воздушные линии электропередачи (ВЛ).
5.1.Схемы и параметры трансформаторов
иавтотрансформаторов в нулевой последовательности
Трансформаторы [1,2 разд. 6.2.3.]. При коротком замыкании со стороны обмотки трансформатора, соединенной в «треугольник»
или «звезду» без заземленной нейтрали Y , сопротивление нулевой последовательности трансформатора бесконечно велико
определенных условиях трансформатор может войти в схему нулевой последовательности при КЗ со стороны обмотки, соединенной в «звез-
ду» с заземленной нейтралью ( Y0 ); в частности: |
|
|
|
1. |
– при соединении обмоток Y0 / имеем |
x0 x1и за реактансом |
|
ставится символ «земля» – нулевой потенциал; |
|
|
|
2. |
– при соединении обмоток Y0 / Y имеем x0 , т. е. |
разрыв |
|
схемы; |
|
|
|
3. |
– при соединении обмоток |
Y0 / Y0 Y0 |
имеем |
x0 xI xII xI-II x1 и за реактансом трансформатора рассматрива-
ется возможное продолжение схемы.
Для трехобмоточных трансформаторов:
4. – при соединении обмоток по схеме Y0 / / Y0 Y0 в схему входят все три обмотки I , II и III ; за реактансом xII нулевой потенциал; за реактансом xIII рассматривается возможное продолжение схемы;
44
5. – при соединении обмоток по схеме Y0 / / Y в схему входят две
обмотки I и II , т. е. x0 xI xII xI-II ; за реактансом xII нулевой потенциал; за реактансом xIII разрыв схемы;
6. – при соединении обмоток по схеме Y0 / / в схему замеще-
ния входят все три обмотки I, II и III т. е. x0 xI xII / / xIII ; за реактивностями xII и xIII нулевой потенциал.
С целью снижения токов несимметричных коротких замыканий в нейтраль трансформатора может быть включен реактор с сопротивлением x N . В этом случае для схемы нулевой последовательности транс-
форматора следует придерживаться правила: сопротивление, через ко-
торое заземлена нейтраль трансформатора, вводится в схему утроенной величиной ( xN ( 0 ) 3xN ) и располагается последовательно с сопро-
тивлением той обмотки, в нейтрали которой оно установлено.
Автотрансформаторы. В соответствии с их конструктивной особенностью обмотки высокого ( I ) и среднего ( II ) напряжения имеют общую нейтраль, которая всегда заземлена. Схема замещения автотрансформатора с соединением обмоток Y0 / Y0 / повторяет схему
замещения трехобмоточного трансформатора с аналогичным соединением обмоток и представлена на рис. 5.1,а. Автотрансформатор с
нейтралью, заземленную через реактивность x N , |
представляет осо- |
||||||||||||||||
бый случай и его схема изображена на рис.5.1,б. |
|
|
|||||||||||||||
Реактивные сопротивления трехлучевой схемы замещения рис. |
|||||||||||||||||
5.1,б определяются по следующим выражениям: |
|
|
|||||||||||||||
xI xI |
|
|
|
|
|
|
|
|
U |
I |
|
|
|
||||
3x N |
1 |
|
; |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U II |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U I U II U I |
|
|
|
|||||
x |
x |
|
|
3x |
|
|
; |
|
(5.1) |
||||||||
II |
N |
|
|
|
|
|
|||||||||||
II |
|
|
|
|
|
|
|
|
U I2I |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
x |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U I |
|
|
|
|
|
||
|
x |
|
|
3x |
|
|
, |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
III |
|
|
III |
|
|
N U II |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где реактивность xN выражена в относительных или именованных
единицах и приведена к базисному напряжению ступени I . Напряже-
ния U I и U II должны выражаться в именованных единицах. У авто-
трансформатора без третьей обмотки разземление нейтрали приводит к тому, что в схеме нулевой последовательности он оказывается в режиме холостого хода; его реактивность x0 .
45
Рис. 5.1. Автотрансформаторы. Схемы замещения нулевой последовательности для разных вариантов соединения обмоток
Нужно иметь в виду, что непосредственно из схемы замещения нулевой последовательности автотрансформатора нельзя получить ток, протекающий в его нейтрали. При указанных на рис. 5.1 направлениях токов искомый ток в нейтрали равен утроенной разности токов нулевой последовательности первичной и вторичной цепей, т. е.
I N 3 I 0I I 0II , (5.2)
причем каждый из них должен быть приведен к своей ступени напряжения, а не к какой-либо одной, для которой составлена схема замещения. Необходимые сведения по рассматриваемому вопросу изложены
[1,2 разд. 6.2.3], [5 разд.12-6], [6 разд.13-7], [7 задача 6-34, с. 326].
46
5.2. Схемы и параметры воздушных линий электропередач в нулевой последовательности
Для воздушных линий сопротивление нулевой последовательности xл( 0 ) существенно отличается от сопротивления прямой xл( 1 ) последо-
вательности; дополнительное влияние на xл( 0 ) оказывает глухозазем-
ленный грозозащитный трос (при его наличии). Для одноцепных ВЛ в практических расчетах можно пользоваться соотношением:
xл( 0 ) k(0 1) xл( 1 ) , где |
k(0 1) принимают по табл. 5.1 |
||
|
|
Таблица 5.1 |
|
|
|
|
|
Исполнение воздушной линии электропередачи |
k(0 1) |
x0 / x1 |
|
|
|
||
Одноцепная линия без троса |
|
|
3.5 |
Одноцепная линия со стальным тросом |
|
3.0 |
|
Одноцепная линия с хорошо проводящим |
|
2.0 |
|
тросом |
|
|
|
Две воздушные линии электропередачи, расположенные на одной опоре или на разных опорах, но в одном коридоре обладают взаимной индуктивностью при протекании токов нулевой последовательности. Такие электропередачи представляют воздушный трансформатор, обмотками которого служат провода линии. Ниже приведены две характерные схемы двухцепных электропередач, а так же соответствующие им схемы замещения и расчетные выражения для реактивностей нулевой последовательности в зависимости места расположения повреждения.
Обратимся к двухцепной ВЛ (рис.5.2,а) протяженностью L , для которой известна погонная взаимная реактивность x(0)I-II между пер-
вой Л I и второй Л II цепями.
47
|
K1 |
Л-I |
|
L |
|
|
|
|
|
|
|
|
x0 ı-ıı |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
a). |
Л-II |
L1 |
K2 |
L2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
x0 |
|
|
xı-ıı(1) |
x0 =x 0 |
(1) + x0 |
(2) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
xı-ıı(2) |
|
|
|
x0 |
|
|
|
x0 |
(1) |
x0 |
(2) |
|
б). |
U0 |
|
|
в). |
U0 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Л-I |
L |
|
|
|
x0 |
|
|
|
|
|
|
x0 ı-ıı |
|
|
|
x0 |
|
|
|
x ı-ıı |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Л-II |
|
|
|
U0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
г). |
K |
|
|
д). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 5.2. Схемы замещения нулевой последовательности двух воздушных линий с взаимной индуктивностью
1. Короткое замыкание на шинах в точке K1. Соответствующая схема замещения нулевой последовательности представлена на рис.5.2,б. Сопротивление нулевой последовательности каждой цепи x0
определится выражением
x0 =k(0-1) x1+xI-II , |
(5.3) |
где x1 – сопротивление прямой последовательности одной цепи;
xI-II =L x(0)I-II – сопротивление взаимной индукции между цепями;
k(0 1) – учитывает взаимную индукцию между фазами одной цепи и влияние троса (табл. 5.1).
2. Короткое замыкание в точке K2 на второй цепи ( ЛII ). Схема
замещения представлена на рис.5.2,в. Её реактивности определяются выражениями (верхний индекс указывает номер участка):
x0(1) =k(0-1) x1(1) xI(-1II) ; |
x0(2) =k(0-1) x1(2) xI(-2II) ; x0 =x0(1) +x0(2) , (5.4) |
48
где x1(1 ) , x0(1 ) – реактивности прямой и нулевой последовательностей
первого участка, протяженностью L 1; x( 2 ), |
x(2 ) – второго, протяжен- |
1 |
0 |
ностью L 2 ; |
|
xI(-1I)I , xI(-2II) – сопротивление взаимной индукции между цепями первого ( L 1) и второго ( L 2 ) участков;
x0 =x0(1) +x0(2) – сопротивление неповрежденной цепи.
При перемещении точки несимметрии влево, т. е. уменьшении L 1
и увеличении L 2 соответственно будет уменьшаться |
реактивность |
|||
x(1 ) |
, а |
x(2 ) |
– возрастать; в пределе несимметрия на цепи |
ЛII перейдет |
I- II |
|
I- II |
|
|
на шины. При несимметрии в форме КЗ это будет эквивалентно случаю K1 (рис.5.2,б). Для продольной несимметрии такая аналогия неправомерна.
3. Для принципиальной схемы на рис.5.2,г , когда две параллельные цепи имеют одну электрическую точку связи и на свободном конце ЛII возникла несимметрия , схема замещения нулевой последователь-
ности представлена в форме трехлучевой звезды |
(рис.5.2, д). Реактив- |
ности этой схемы рассчитываются так: |
|
x0 =k(0-1) x1 xI-II , |
(5.5) |
где x0 , x1 – реактивности нулевой и прямой последовательностей каждой из цепей протяженностью L ;
xI- II – сопротивление взаимной индукции между цепями.
Более подробная информация по схемам замещения нулевой последовательности двухцепных электропередач с учетом взаимной индукции между цепями и расчета их параметров (для КЗ и продольной несимметрии) изложены в следующих источниках: [ 1,2 разд.6.2.4], [5 разд. 12-7; пример 14-17, с.374; пример 14-18, с.379], [6 разд.13-8,13-9; пример 16-9 с. 555], [7 задача 7-1 с. 389].
5.3 ПРИМЕР № 4
Для электрической системы, представленной в примере №1 (рис.
2.1) составить схему замещения нулевой последовательности и рассчитать реактивности элементов в именованных единицах. За основу берем исходные данные и результаты расчета примера №1.
49
5.3.1. Расчет параметров схемы в именованных единицах
Схема нулевой последовательности представлена на рис.5.3, на котором сопротивления в именованных единицах приведены к ступени II
–115 кВ.
1. Трансформатор ТР1 сохраняет свои реактансы из прямой последовательности: x3 x4 15,2 Ом; x5 1,8 Ом.
2. Воздушные линии электропередач:
– в расчете эквивалентного сопротивления для Л2 ориентируемся на схему рис.5.2,б, выражение (5.3) и данные табл. 5.1 для коэффициента k(0-1) 3; при этом учитываем наличие трех параллельных цепей:
x20 k(0-1) xл2( 0 ) 2 x(0)I-II L / 3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
3 0,425 2 2 0,425 75 / 3 74,4 |
Ом , |
где |
x |
(0)I-II |
2x |
л2( 0 ) |
; |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
– для Л1 заимствуем схему замещения рис.5.2,в и расчетные выра- |
|||||||||||
жения (5.4): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
x |
21 |
x(1) 2x |
9 |
2 8,5 17,0 Ом; x |
25 |
x(2) |
2x |
25,5 Ом; |
|
|
|||
|
I-II |
|
|
I-II |
8 |
|
|
|
|
|
|||
|
|
x22 =k(0-1) x1(1) xI(-1II) |
3x9 x21 3 8,5 17 8,5 Ом; |
|
|
|
|||||||
|
|
x23=k(0-1) x1(2) xI(-2II) |
12,75 Ом; |
x24 x22 x23 21,25 Ом; |
|
||||||||
|
|
3. Автотрансформатор АТ2 имеет схему замещения, построенную |
на базе рис.5.1,б; сопротивления схемы рассчитываем по формулам (5.1), в которых xI , xII и xIII являются реактивностями прямой после-
довательности x11, x10 , x13 , представленные на рис.2.2,а. Сопротив-
ление реактора xN 7,0 |
|
Ом относится к ступени U IV 230 кВ и в |
||||||||
расчетах приводится к ступени U II 115 кВ посредством коэффициен- |
||||||||||
та трансформации |
kIV II U ср.IV / U ср.II 230 / 115 2,0. |
|||||||||
Имеем: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
UIV UII |
UIV |
|
|
|
x x |
|
3x |
|
|
/ k 2 |
|
||||
N |
|
|
|
|||||||
26 |
10 |
|
|
|
U 2 |
|
IV II |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
II |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7,0 |
230 115 230 |
/ 4,0 |
10,5 Ом; |
|
0 3 |
1152 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U |
IV |
|
2 |
|
|
230 |
|
|
|
|
x27 |
x13 |
|
3xN |
|
|
/ kIV II 16,52 |
|
3 7,0 |
|
|
/ 4 |
27,02 |
Ом; |
|
UII |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
115 |
|
|
|
50