Kursov-FHMIPGiV-MAGISTR
.pdfМИНИСТЕРСТВО РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ПО ДЕЛАМ ГРАЖДАНСКОЙ ОБОРОНЫ, ЧРЕЗВЫЧАЙНЫМ СИТУАЦИЯМ
И ЛИКВИДАЦИИ ПОСЛЕДСТВИЙ СТИХИЙНЫХ БЕДСТВИЙ
Академия Государственной противопожарной службы
И. Р. Бегишев
«Расчётно-теоретическое исследование параметров взрыва газо-воздушных смесей»
КУРСОВАЯ РАБОТА
по дисциплине «Физико-химические методы исследования процессов горения и взрыва»
(для слушателей магистратуры очной и заочной формы обучения)
Москва 2012
МИНИСТЕРСТВО РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ПО ДЕЛАМ ГРАЖДАНСКОЙ ОБОРОНЫ, ЧРЕЗВЫЧАЙНЫМ СИТУАЦИЯМ
И ЛИКВИДАЦИИ ПОСЛЕДСТВИЙ СТИХИЙНЫХ БЕДСТВИЙ
Академия Государственной противопожарной службы
И. Р. Бегишев
«Расчётно-теоретическое исследование параметров взрыва газо-воздушных смесей»
КУРСОВАЯ РАБОТА
по дисциплине «Физико-химические методы исследования процессов горения и взрыва»
(для слушателей магистратуры очной и заочной формы обучения)
Москва 2012
УДК 544
ББК 38.96 А 66
Р е ц е н з е н т ы:
Доктор технических наук, профессор заведующий кафедрой физики
В. И. Слуев
Доктор технических наук, профессор начальник кафедры общей и специальной химии
С.С. Воевода
Бегишев И.Р. |
|
«Расчётно-теоретическое исследование |
А 66 Курсовая |
работа |
|
параметров |
взрыва |
газо-воздушных смесей» (для слушателей |
магистратуры |
очной и |
заочной формы обучения): Учебно-методическое |
пособие. – М.: Академия ГПС МЧС России, 2012. – 22 с.
ISBN
Учебно-методическое пособие предназначено для слушателей магистратуры Академии ГПС МЧС России
УДК 544
ББК 38.96
ISBN
©Академия Государственной противопожарной Службы МЧС России, 2012
Предисловие
Курсовая работа, предлагаемая слушателям магистратуры, ставит своей целью проведение расчётно-теоретического исследования зависимостей температуры и давления взрыва от концентрации горючего в газо-воздушной смеси. Проведение такого исследования поможет глубокому пониманию связи между концентрацией горючего и такими параметрами взрыва, как температура и давление взрыва. В курсе «Физико-химические методы исследования процессов горения и взрыва» предусмотрено проведение и экспериментального исследования зависимости давления взрыва и скорости его нарастания от концентрации горючего вещества в газо-воздушной смеси. Сравнение, анализ и обсуждение результатов расчётно-теоретического и экспериментального исследований будет способствовать более глубокому осмыслению динамики процессов горения и взрыва, происходящих в замкнутых (ограниченных) объёмах и приводящих к наиболее тяжёлым последствиям на пожаре.
4
Параметры взрыва: давление и температура и их зависимости от концентрации горючего
Одним из важнейших показателей пожарной опасности веществ и материалов является максимальное давление взрыва. Максимальное давление взрыва – это наибольшее избыточное давление, возникающее при дефлаграционном сгорании газо-, пароили пылевоздушной смеси в замкнутом сосуде при начальном давлении 101,3 кПа. Значение максимального давления взрыва применяют при определении категории помещений по взрывопожарной и пожарной опасности в соответствии с требованиями норм технологического проектирования, при разработке мероприятий по обеспечению пожаровзрывобезопасности технологических процессов.
Сущность экспериментального метода определения максимального давления взрыва заключается в зажигании газо-, паро- и пылевоздушной смеси заданного состава в объёме реакционного сосуда и регистрации избыточного развивающегося при воспламенении горючей смеси давления. Изменяя концентрацию горючего в смеси, выявляют максимальное значение давления взрыва. Если экспериментальное значение максимального давления взрыва неизвестно, т.е. экспериментально не определялось, его значение рассчитывают теоретически, исходя из положения, что давление в газовой смеси заданного объема определяется числом молей вещества и его температурой (уравнение Менделеева-Клапейрона)
P = |
nRT |
(1) |
|
V |
|||
|
|
при V=const давление в замкнутой системе будет изменяться в соответствии с уравнением
|
P |
= |
n ×T |
|
|
(2) |
||
|
|
|
n ×T |
|||||
|
P |
|
||||||
0 |
|
0 |
|
0 |
|
|
||
Откуда уравнение для расчёта давления взрыва газо-воздушной смеси: |
||||||||
Pвзр = P0 |
nпг ×Tвзр |
|
|
|
(3) |
|||
|
|
|
||||||
|
|
n |
×T |
|
|
|
||
|
|
|
гс |
0 |
|
|
|
|
где Р0 и Т0 – начальные значения давления и температуры; |
Твзр – температура взрыва, |
а nпг и nгс – число молей продуктов горения и исходной горючей смеси.
Изменение числа молей в ходе химического превращения либо незначительно, либо вовсе не происходит как, например, при сгорании
5
метана, поэтому давление взрыва главным образом зависит от температуры взрыва.
Напомним о различиях в терминах: «адиабатическая температура горения» и «температура взрыва». Адиабатической температурой горения называют максимальную температуру продуктов, образующихся при сгорании горючей смеси в изобарно-адиабатических условиях, т.е. при постоянном давлении (газовая смесь свободно расширяется) и без потерь тепла. В таких условиях часть выделившейся при химическом превращении теплоты затрачивается на увеличение внутренней энергии системы, т.е. на повышение температуры, а часть расходуется на совершение работы по расширению газа. Температурой взрыва называют максимальную температуру продуктов, образующихся при сгорании горючей смеси в изохорно-адиабатических условиях, т.е. при постоянном объёме и без потерь тепла. Так как при взрыве изменение объёма не происходит, то вся выделившаяся теплота идёт на увеличение внутренней энергии. Поэтому для одного и того же вещества температура взрыва всегда выше адиабатической температуры горения.
Температура горения и температура взрыва зависят от концентрации горючего в паровоздушной смеси. Их расчётные значения будут минимальными на нижнем и верхнем концентрационных пределах распространения пламени и будут расти при приближении смеси к стехиометрическому составу. Таким же образом выглядит и зависимость давления взрыва от концентрации горючей в газо-воздушной смеси (рис. 1
и 2).
Tвзр Pвзр
φн |
φстех |
φв |
φг |
φн |
φстех |
φв |
φг |
Рис. 1 Зависимость температуры |
|
Рис. 2 Зависимость давления взрыва |
|
||||
взрыва от концентрации горючего |
|
от концентрации горючего |
|
|
|||
в газо-воздушной смеси |
|
|
в газо-воздушной смеси |
|
|
6
Расчёт максимального давления взрыва по ГОСТ 12.1.004-89 проводят для стехиометрической смеси, принимая, что температура взрыва такой смеси максимальна.
|
T стех × n |
(4) |
|
Pвзрmax = P0 |
взр |
пг |
|
T ×n |
гс |
||
|
0 |
|
где Tвзрстех - температура взрыва стехиометрической смеси.
Для построения зависимости давления взрыва от концентрации горючего необходимо рассчитать температуру взрыва при нескольких значениях концентрации горючего. Температура взрыва бедных и стехиометрической смесей рассчитывается достаточно просто. При сгорании таких смесей продуктами горения в основном являются СО2, Н2О, N2 и О2, термической диссоциацией которых при нагревании можно пренебречь. В богатых смесях в избытке находится горючее вещество. Большинство горючих веществ даже при относительно невысоких температурах подвергается пиролизу. Например, большинство углеводородов подвергаются термическому разложению с образованием различных продуктов уже при температуре 300 ÷ 400оС. Учесть вклад этих процессов на общее тепловыделение достаточно сложно. Поэтому при расчёте давления взрыва обычно ограничиваются бедными и стехиометрическими газо-воздушными смесями.
Температуру взрыва находят методом последовательных приближений по известной зависимости внутренней энергии продуктов взрыва от температуры.
В бедных смесях, где коэффициент избытка воздуха α > 1, часть выделившейся теплоты расходуется на нагрев избытка воздуха, поэтому при уменьшении концентрации горючего от стехиометрической до НКПР, температура и соответственно давление взрыва будут снижаться. Для построения зависимости Tвзр и Pвзр от φг в области от φн до φстех можно
задаться несколькими значениями концентраций горючего, например, равными: φн, 1,2 φн, 1,4 φн, 0,8 φстех и φстех и для этих пяти значений рассчитать температуру и давление.
7
Задание для выполнения курсовой работы
1.Рассчитать температуру взрыва для заданной смеси газовоздушной смеси при различных концентрациях горючего в интервале от нижнего концентрационного предела распространения пламени до стехиометрической концентрации.
2.Рассчитать давление взрыва для тех же концентраций горючего
вгазо-воздушной смеси.
3.Построить графические зависимости температуры и давления взрыва от концентрации горючего в газо-воздушной смеси.
4.Сделать вывод о возможности разрушения технологического оборудования при взрыве газо-воздушной смеси внутри этого оборудования.
Требования к оформлению курсовой работы
1. Работа выполняется на листах формата А4. На титульном листе должны быть указаны: наименование работы, ф.и.о. слушателя, выполнившего её, и номер варианта в соответствии с заданием преподавателя. Для слушателей заочной формы обучения необходимо также указывать номер зачётной книжки.
2.Все расчёты в работе должны приводиться полностью без сокращений и сопровождаться подробными пояснениями.
3.Расчётные формулы сначала необходимо записывать в общем виде, а затем уже подставлять численные значения величин.
4.При использовании справочных и табличных значений необходимо указывать в тексте работы, откуда взята та или иная величина.
5.Графическая часть должна быть оформлена в соответствии с требованиями ГОСТ и приводиться либо по тексту, либо в конце работы в приложении.
6.В конце работы необходимо сделать выводы и указать использованную литературу.
8
Выбор варианта задания.
Вариант задания выбирают из таблицы 1. Слушатели очной формы обучения выбирают вариант задания в соответствии со своим номером в журнале учебной группы, а слушатели заочной формы обучения – в соответствии с двумя последними цифрами в номере зачётной книжки.
|
|
|
|
|
Таблица 1 |
|
Варианты задания |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
№ |
|
|
Начальные условия |
Предельное |
|
вари- |
Состав смеси горючих газов, |
|
|
|
давление для |
анта |
% об. |
|
Т0, К |
Р0, кПа |
оборудования, |
|
|
|
|
|
Рпред, кПа |
01 |
Н2 – 30%, СН4 – 60%, С2Н2 – 10% |
|
293 |
100 |
900 |
02 |
С2Н4 – 20%, С2Н6 – 70%, С3Н6 – 10% |
|
283 |
98,0 |
850 |
03 |
С3Н8 – 60%, С4Н10 – 30%, С4Н8 – 10% |
|
303 |
96,0 |
700 |
04 |
Н2 – 70%, С2Н2 – 15%, С4Н8 – 15% |
|
298 |
101 |
1000 |
05 |
СН4 – 75%, С2Н4 – 10%, С4Н8 – 15% |
|
300 |
105 |
800 |
06 |
СО – 10%, СН4 – 80%, С3Н6 – 10% |
|
305 |
99,0 |
750 |
07 |
С2Н2 -10%, С3Н8 – 60%, С4Н10 – 30% |
|
298 |
102 |
950 |
08 |
С2Н4 – 15%, С2Н6- 80%, С4Н8 – 5% |
|
293 |
98 |
1100 |
09 |
С3Н6 – 15%, С2Н2 – 10%, С3Н8 – 75% |
|
273 |
96 |
900 |
10 |
Н2 – 15%, СН4 – 70%, С4Н8 – 15% |
|
288 |
97 |
850 |
11 |
СО – 15%, С3Н8 – 80%, С2Н4 – 5% |
|
293 |
100 |
700 |
12 |
С2Н2 -10%, С2Н4 – 10%, С4Н10 – 80% |
|
297 |
102 |
1000 |
13 |
С2Н6 – 25%, С3Н8 – 60%, С4Н8 – 15% |
|
296 |
105 |
800 |
14 |
С3Н6 – 30%, СН4 – 50%, С2Н4 – 20% |
|
275 |
98 |
750 |
15 |
С3Н8 – 50%, С2Н2 -10%, С2Н6 – 40% |
|
289 |
101 |
950 |
16 |
С4Н10 – 70%, СО – 10%, С4Н8 – 20% |
|
298 |
102 |
900 |
17 |
Н2 – 20%, СН4 – 65%, С4Н10 – 15% |
|
303 |
96 |
850 |
18 |
С2Н2 – 5%, С3Н6 – 50%, С4Н8 – 45% |
|
305 |
103 |
1100 |
19 |
С2Н4 – 10%, С2Н6 – 40%, С3Н8 – 50% |
|
302 |
104 |
800 |
20 |
С3Н6 – 20%, Н2 – 10%, С4Н10 – 70% |
|
295 |
95 |
750 |
21 |
С3Н6 – 10%, С3Н8 – 70%, СО – 20% |
|
298 |
97 |
950 |
22 |
СН4 – 80%, С2Н2 – 10%, С4Н8 – 10% |
|
290 |
101 |
900 |
23 |
С2Н4 – 20%, С2Н6 – 45%, С4Н10 – 35% |
|
292 |
98 |
850 |
24 |
С3Н6 – 20%, С3Н8 – 60%, С4Н8 – 20% |
|
293 |
100 |
900 |
25 |
Н2 – 5%, С2Н2 – 10%, С4Н10 – 85% |
|
283 |
98,0 |
850 |
26 |
СН4 – 75%, С2Н6 – 10%, С4Н8 – 15% |
|
303 |
96,0 |
700 |
27 |
СО – 15%, С2Н2 – 5%, С4Н10 – 80% |
|
298 |
101 |
1000 |
|
|
|
|
|
9 |
28 |
С2Н2 – 10%, С3Н6 – 10%, С4Н10 – 80% |
300 |
105 |
800 |
29 |
С2Н4 – 15%, С3Н8 – 65%, С4Н8 – 20% |
305 |
99,0 |
750 |
30 |
С2Н6 – 40%, С3Н6 – 20%, С4Н10 – 40% |
298 |
102 |
950 |
31 |
СН4 – 70%, С2Н4 – 10%, СО – 20% |
293 |
98 |
1100 |
32 |
Н2 – 25%, С2Н4 – 30%, С4Н8 – 45% |
273 |
96 |
900 |
33 |
С2Н2 – 10%, С2Н4 – 15%, С2Н6 – 75% |
288 |
97 |
850 |
34 |
С3Н6 – 15%, С3Н8 – 45%, С4Н10 – 40% |
293 |
100 |
700 |
35 |
С3Н8 – 70%, С2Н2 – 10%, С2Н4 – 20% |
297 |
102 |
1000 |
36 |
С3Н6 – 10%, С2Н2 – 15%, СО – 75% |
296 |
105 |
800 |
37 |
Н2 – 10%, С2Н4 – 35%, С4Н10 – 55% |
275 |
98 |
750 |
38 |
СН4 – 60%, С3Н8 – 30%, С4Н8 – 10% |
289 |
101 |
950 |
39 |
С2Н4 – 5%, С3Н6 – 15%, С3Н8 – 80% |
298 |
102 |
900 |
40 |
С2Н6 – 50%, СН4 – 35%, С2Н2 – 15% |
303 |
96 |
850 |
41 |
Н2 – 25%, СО – 60%, С4Н8 – 15% |
305 |
103 |
1100 |
42 |
С2Н4 – 30%, С3Н6 – 40%, С4Н8 – 30% |
302 |
104 |
1000 |
43 |
С3Н8 – 20%, СН4 – 50%, С2Н6 – 30% |
295 |
95 |
800 |
44 |
Н2 – 10%, С4Н8 – 15%, С4Н10 – 75% |
298 |
97 |
750 |
45 |
СН4 – 75%, С2Н2 – 10%, С2Н4 – 15% |
290 |
101 |
950 |
46 |
СО – 10%, СН4 – 50%, С3Н8 – 40%, |
292 |
98 |
900 |
47 |
С2Н2 – 15%, С2Н6 – 70%, С3Н6 – 15% |
293 |
100 |
850 |
48 |
С2Н4 – 20%, С3Н8 – 30%, С4Н10 – 50% |
283 |
98,0 |
900 |
49 |
С2Н6 – 50%, С3Н6 – 20%, С3Н8 – 80% |
303 |
96,0 |
850 |
50 |
С3Н6 – 20%, СН4 – 65%, С2Н2 – 15% |
298 |
101 |
700 |
51 |
С2Н4 – 55%, СО – 35%, С2Н2 – 10% |
300 |
105 |
1000 |
52 |
С3Н8 – 75%, Н2 – 15%, С2Н4 – 10% |
305 |
99,0 |
800 |
53 |
С2Н2 – 10%, С2Н6 – 80%, С4Н8 – 10% |
298 |
102 |
750 |
54 |
С2Н4 – 50%, Н2 – 25%, С2Н2 – 25% |
293 |
98 |
950 |
55 |
СН4 – 50%, С4Н8 – 20%, С4Н10 – 30% |
273 |
96 |
1100 |
56 |
Н2 – 20%, С2Н6 – 70%, С4Н10 – 10% |
288 |
97 |
900 |
57 |
СО – 60%, С4Н8 – 20%, С3Н6 – 20% |
293 |
100 |
850 |
58 |
СН4 – 75%, С3Н6 – 15%, С4Н8 – 10% |
297 |
102 |
700 |
59 |
Н2 – 15%, С3Н8 – 40%, С4Н10 – 35% |
296 |
105 |
1000 |
60 |
С2Н6 – 30%, СН4 – 60%, С2Н4 – 10% |
275 |
98 |
800 |
61 |
С2Н2 – 5%, СО – 15%, С3Н8 – 80% |
289 |
101 |
750 |
62 |
С3Н8 – 70%, Н2 – 20%, С2Н2 – 10% |
298 |
102 |
950 |
63 |
С3Н6 – 10%, СН4 – 30%, С2Н6 – 60% |
303 |
96 |
900 |
64 |
С2Н2 – 15%, С3Н8 – 80%, С4Н8 – 5% |
305 |
103 |
850 |
65 |
СН4 – 55%, С3Н6 – 15%, С4Н10 – 30% |
302 |
104 |
1100 |
66 |
Н2 – 30%, С2Н4 – 20%, СО – 50% |
295 |
95 |
800 |
67 |
С2Н2 – 30%, С2Н4 – 30%, С4Н8 – 40% |
298 |
97 |
750 |
68 |
С2Н6 – 40%, С3Н8 – 35%, С4Н10 – 25% |
290 |
101 |
950 |
69 |
С3Н6 – 10%, Н2 – 20%, СН4 – 70% |
292 |
98 |
900 |
70 |
С2Н2 – 30%, С2Н4 – 40%, С3Н6 – 30% |
293 |
100 |
850 |
71 |
С2Н4 – 10%, С4Н8 – 10%, С4Н10 – 80% |
283 |
98,0 |
900 |
72 |
С4Н10 – 25%, СО – 15%, СН4 – 60% |
303 |
96,0 |
850 |
73 |
С3Н6 – 10%, Н2 – 20%, С2Н6 – 70% |
298 |
101 |
700 |
10