Билет 1,22,23,24

М1 = 60(Нм) t1 = 60 (с) М2 = 160(Нм) t2 = 20 (с)

М3 = 0(Нм) t3 = 100 (с) М4 = 30 (Нм) t4 = 120 (с)

М5 = 0(Нм) t5 = 250 (с)

Выбираем двигатель 4АС112МВ6У:

Рн = 4,2 кВт Ммах/Мном = 2,1

S =% Мп/Мном = 1,9

КПД = 75 Ммин/Мном = 1,6

СоsФ = 0,79 Iп/Iном = 6,5

Ммах = 2,1*Мн = 2,1*44,1= 92,6 (Нм)<160 (Нм) следовательно выбираем другой двигатель.

4А250S4У3

Рн = 8,5 кВт Ммах/Мном = 2,1

Мп/Мном = 1,9

КПД = 79 Ммин/Мном = 1,5

СоsФ = 0,8 Iп/Iном = 6,5

Ммах = 2,1*86,4 = 181,44 (Нм)

Ммин = 1,5*86,4 = 129,6 (Нм)

При

Ммах = 181,44*0,96² = 167,2 (Нм)

Ммин = 129,6*0,96² = 119,4 (Нм)

Примечание

Мнближайшей большей к Мэ

Ммах двиг>Ммах на диаграмме

Ммин> Или М1 или еслипровал то след как М5тут

Билет2

1. Составить программу оперативных переключений при отключении одного силового трансформатора.

Данные для расчёта:

Вариант (пример)	Тип подстанции	Напряж. КВ U1/U2	Длины ЛЭП, км W1/W2	Суточный график нагрузок	Соотнош. %, потреб. 1,2,3 катег-х	Кол-во отходящ. линии	Среда	Нагр. мощ. тыс. кВА
1	Транзитная	110/10	54/60	пиковый	25/50/25	8	Норм.	36

Распределительные устройства 110 кВ выполняются открытыми, т.к. окружающая среда нормальная (незагрязненная)

Место установки перемычки определяется суточным графиком нагрузки подстанции: при неравномерном - перемычка устанавливается до выключателя.

2 трансформатора – преобладает 1 и 2 категория потребителей.

Вывод в ремонт силового трансформатора Т2.

1. Включить СВ10кВ

2. СВ10кВ включено проверить положение на месте

3. Включить СВ110кВ

4. СВ110кВ включено проверить положение на месте

5. В10кВ Т2 отключить

6. В10кВ Т2 отключено проверить положение на месте

7. В35кВ Т2 отключить

8. В35кВ Т2 отключено проверить положение на месте

9. ТР10кВ Т2 отключить

10. ТР10кВ Т2 отключено проверить положение на месте

11. ТР35кВ Т2 отключить

12. ТР35кВ Т2 отключено проверить положение на месте

13. ЗН на ТР10кВ Т2 в сторону Т2 включить

14. ЗН на ТР10кВ Т2 в сторону Т2 включено проверить положение на месте

15. ЗН на ТР35кВ Т2 в сторону Т2 включить

16. ЗН на ТР35кВ Т2 в сторону Т2 включено проверить положение на месте

1 соотнощения 20/30/40 влият на выбор секционированная или нет

2мощность тр-р чем больше следовательно больше и к,з а следовательно на выбор одиночная и ли двойная секционированная

3неравномер график то перемычка до выключателя что б откл один тр-р

4 Загрезненая или не т ору и зру

Билет3

Выполнить расчет дифференциальной токовой защиты понижающего трансформатора с РПН с использованием реле РНТ-565.

Вариант	Трансформатор, Т				Трансформаторы тока		Токи на стороне ВН при КЗ на шинах НН
	Sт, МВА	UН1, кВ	UН2, кВ	Соединение обмоток	nт35	nт11	Iк(3) макс, А	Iк(3) мин, А
1	6,3	35±61,5%	11	Y0/-11	300/5	500/5	1230	820

1. Определяем первичные номинальные токи на сторонах высокого и низкого напряжения силового трансформатора, А

,

2. Определяем вторичные токи в плечах защиты ( в номинальном режиме), А:

3. За основную сторону защищаемого трансформатора принимаем сторону питания, т.е. сторону высокого напряжения.

4. Определяем первичный ток срабатывания защиты IСЗ. Отстройка от расчётного тока небаланса:

, (1)

где.

Расчётный ток небаланса определяется как сумма трёх составляющих:

,

где - составляющая, обусловленная погрешностью ТА;

- составляющая, обусловленная регулированием напряжения;

составляющая, обусловленная неточностью установки на насыщающемся трансформаторе тока (НТТ) реле расчётных чисел витков для неосновной стороны.

,

где – периодическая составляющая тока, проходящего через трансформатор при расчётном внешнем КЗ и приведённом к основной стороне;

= 1 – коэффициент, учитывающий переходной режим;

= 1- коэффициент однотипности ТА;

ε =0,1- относительное значение полной погрешности ТА;

- относительная погрешность, обусловленная регулированием напряжения, принимаемая равной половине диапазона регулирования;

WРАСЧ- расчётное число витков обмотки НТТ неосновной стороны;

Wф- фактическое (целое) число витков обмотки НТТ неосновной стороны.

Так как число витков WРАСЧ ещё не определено, то на первом этапе вычисляется без учёта.

Отстройка от броска намагничивающего тока при включении трансформатора на холостой ход:

, (2)

где =1,3 – коэффициент отстройки защиты от броска намагничивающего тока;- номинальный ток, соответствующий среднему значению РПН и приведённый к основной стороне.

Из двух значений, полученных по выражениям (1) и (2), принимаем большее.

5. Производится предварительная проверка чувствительности по выражению (для схемы соединения обмоток трансформатора Y/Δ-11):

, (34)

где - первичный ток при двухфазном КЗ за трансформатором (НН) в расчётных по чувствительности режимах работы подстанции и питающей системы, приведённый к стороне питания (ВН);

- коэффициент схемы, определяемый видом повреждения, схемой соединения ТА защиты на стороне основного питания и схемой соединения обмоток защищаемого трансформатора;

IСЗ - ток срабатывания защиты, приведённый к стороне питания.

- коэффициент схемы для схемы соединения обмоток ТА на основной стороне.

_{В самом начале какая то херня с цифрами где коэффициенты трансформации, а вообще что надо сделать не понятно если то же самое что и в предидущей задаче то вроде бы верно}

Пример №2:

S_{ном Т}=6,3 МВА; n_т = 35+ - 6*1,5% /11кВ; Uк = 7,5 %; Гр.соед. обм.: Звезда с нулем- треугольник.

З-х фазная мощность системы на стороне высокого напряжения тр-ра при Uср = 37кВ в макс и мин режиме: Sк мах = 300МВА; Sк мин = 200 МВА

Uкз мах = 8,6 %; Uкз мин = 7%.

1. Рассчитаем ном токи тр-ра. Рассчит коэфф трансформации тр-ров тока.

В целях увеличения надежности защиты для уменьш погрешности ТА принимаем несколько завышенные коэфф трансформации:

Рассчитываем сопротивление тр-ра, приведенное к U = 35кВ.

Рассчитываем токи КЗ при КЗ на стороне 10 кВ:

Учитываем подпитку со стороны нагрузки при КЗ:

Проверяем возможность использования реле РНТ-565:

1)

2)

Для реле РНТ-565 Капер = 1.

На предварительном этапе погрешность от выравнивания принимается равной 0, т.е. =0.=0,1; Кодн = 1.

Следовательно выбираем большее

Вычисляем вторичные номинальные токи:

Рассчитываем коэфф чувствительности:

- коэфф. схемы для соединения обмоток ТА основной стороны (=)

- коэфф. схемы, определяемый видом повреждения, схемой соединения ТА на стороне основного питания и схемой соединения обмоток, защищаемых тр-ром (=).

следовательно РНТ-565 подходит.

За основную сторону принимаем НН.

Рассмотрим ток срабатывания реле основной стороны:

Число витков осн стороны:

Принимаем Wосн = 10 витков

Принимаем:

- получается ситуация полного выравнивания.

Уточненный коэфф чувствительности:

Билет 4,29

Определить годовые потери электроэнергии в воздушной линии электропередачи и трансформаторах подстанции районной электрической сети, схема которой приведена на рисунке 1; данные для расчета в таблице 1.

Рис.1

Таблица 1.

Вариант	Параметры линии №1						Нагрузка SH
	l, км	F, мм2	r0, Ом/км	X0, Ом/км		В0·10-6 Ом/км	SН, МВА	Cos φ
1	40	АС-95	0,31		0,43	2,8	12	0,9
2	65	А-120	0,25		0,42	2,85	14	0,9

Дополнительные данные:

1. Напряжение в точке А: U_A=121кВ

2. Т_НБ=5000ч

3. Параметры трансформаторов: ТДН – 10000/115/11, S_T=10мВА, U_K=10.5%, =60кВт, =14кВт,I_ХХ=0,9%.

1 Вариант

Трансы

Линии

Билет 5,14

Пример

Районная сеть выполнена двухцепными воздушными линиями Л1 и Л2 и имеет две подстанции П1 и П2 с нагрузками S1 и S2.

Произвести выбор и проверку сечения сталеалюминиевых проводов для линии W1 и W2.

Данные для расчёта приведены в таблице.

Таблица 1

	Uном кВ	Длина линии, км		Подстанция 1			Подстанция 2
		W1	W2	S1, МВА	Cosφ1	Тн.б.1, ч	S2, МВА	Cosφ2	Тн.б.2, ч
	220	200	100	140	0,8	4000	100	0,9	5000

1. По экономической плотности тока

2. 

3. На корону: для 220кВ>240; для 110кВ>70 мм²

Билет6

По заданным электрическим параметрам в разных точках схемы выбрать электрооборудование, Составить программу оперативных переключений по выводу в ремонт отделителяQR1.

Выбираем трансформаторы:

Проверяем трансформатора в нормальном и аварийном режиме:

Выбираем выключатели QF3 и QF4

Iпо

бескан

Выбираем и проверяем отделители QR1 и QR2 и разъединители QS1 и QS2:

Вывод в ремонт отделителя QR1:

1. Отключить накладку «АВР».

2. Включить секционный выключатель QB.

3. Проверить включенное положение СВ QB.

4. Отключить выключатель QF3.

5. Проверить отключенное положение выключателя QF3.

6. Выкатить выключатель QF3 в контрольное положение.

7. Отключить отделитель QR1.

8. Отключить разъединитель QS1.

9. Проверить отсутствие напряжения на отделителе QR1 со стороны силового трансформатора.

10. Включить заземляющий нож QN1.

11. Проверить отсутствие напряжения на разъединителе QS1 со стороны отделителя QR1.

Наложить переносное заземление на разъединитель QS1 со стороны отделителя

Другой пример

программа по выводу в ремонт линейного разъединителя 35 кВ линии W1:

1)СВ10кВ включить

2) СВ10кВ включеное положение на месте проверить

3) СВ35кВ отключеное положение на месте проверить

4)В10кВ Т1 отключить

5) В10кВ Т1 отключенное положение проверить

6)В35кВ Т1 отключить

7) В35кВ Т1 отключенное положение проверить

10)ШР35кВ Т1 отключить

11)ШР35кВ Т1 отключеное положение на месте проверить

10)СР35кВ W1 отключить

11)СР35кВ W1 отключеное положение на месте проверить

12)получить подтверждение от диспетчера о том что линия W1 отключена

13)ЗН на СР35кВ в сторону W1 включить

14)ЗН на CР35кВ в сторону W1 включеное положение на месте проверить

15)переносное заземление на W1 в сторону ЛР35кВ наложить

Билет7,17

В точке К произошло однофазное короткое замыкание .

При базисных условиях S_Б=400 МВА;U_Б=110 кВ приведенные сопротивления элементов схемы в относительных единицах имеют значения, указанные в таблице.

Определить фазные токи короткого замыкания в линии W(в килоамперах).

Таблица

Вариант	ХС1	ХW1	XW0	XТ1	ХМ
1	0,32	0,28	0,5	0,9	16
2	0,26	0,31	0,85	0,8	28

_{Билет 8,19,20,25}

Расчёт индукционных печей:

Активная мощность:

Полная мощность:

Проверка

Uбк ближайшее большее к U1

Печи сопротивления

Билет9

Задача

Выбрать сечение кабелей W1 и W2. и трансформатор Т (без учета реактивной мощности)

Наименование оборудования	Рном, кВт	cosφсм	Ки
МРС 1,2,5,12	7,5	0,5	0,15
МРС 3,11,13	9,0	0,55	0,18
МРС 4,6,14,15	12.0	0,6	0,25
МРС 7,9,10	15,0	0,65	0,2
Тельфер 8,16 (ПВ=0,36)	5,0	0,5	0,3

Рассчитываем коэффициент использования группы электроприёмников:

Определяем эффективное число электроприёмников в группе

По РТМ 36.18.32.4-92 находим коэффициент максимума по активной мощности . Коэффициент максимума по реактивной мощности выбираем в зависимости от : =1 при или =1,1 при .

Находим нагрузку второго уровня:

под дд току

Р_{м III} =   Р_{см i}

Выбрать сечение кабелей W1 и W2.

Исходные данные приведены в таблице 3

W1 W2

РП1 РП2

1 8 9 16 Таблица 3

Наименование оборудования	Номинальная мощность, кВт	Коэффициент мощности (ср.см)	Коэффициент использования
МРС 1,2,5,12	5,5	0,6	0,15
МРС 3,11,13	7,0	0,6	0,18
МРС 4,6,14,15	10,0	0,65	0,25
МРС 7,9,10	12,0	0,65	0,2
Тельфер 8,16 (ПВ=0,36)	10,0	0,6	0,3

Примечание: МРС – металлорежущие станки

Решение:

Узел нагрузки, ЭО	PНОМ, кВт	nЭП	KИ	tgφСМ	PСМ, кВт	QСМ, квар	nЭФ	KМ	PМII, кВт	QМII, квар	SМII, кВА
РП 1
1;2;5	5,5	3	0,15	1,33	2,5	3,3
3	7	1	0,18	1,33	1,3	1,7
4,6	10	2	0,25	1,17	5,0	5,8
7	12	1	0,2	1,17	2,4	2,8
8 (ПВ=0,36)	10	1	0,3	1,33	1,8	2,4
Итого ШР1	65,5	8	0,20		12,9	16,0	7,3	2,5	32,1	17,6	36,6
РП 2
12	5,5	1	0,15	1,33	0,8	1,1
11;13	7	2	0,18	1,33	2,5	3,4
14;15	10	2	0,25	1,17	5,0	5,8
9;10	12	1	0,2	1,17	2,4	2,8
16 (ПВ=0,36)	10	1	0,3	1,33	1,8	2,4
Итого ШР2	73,5	8	0,20		14,9	18,3	12,6	2,2	32,9	20,1	38,6

Из справочника Барыбина К_м=2,5; К_МQ=1,1

Аналогично для РП-2.

Выбираем сечение кабеля W2

, к установке принимаем кабель который надо позырить в ПУЭ

Выбираем сечение кабеля W1

, к установке принимаем кабель который надо позырить в ПУЭ, для которого выполняется условие

Билет10

Выбрать число и мощность силовых трансформаторов цеховой ТП

Потребители		n	P∑	Kи	tgφcм
ШРА-1	МРС	25	250	0,15	1,5
	Эл.печи	10	150	0,5	0,5
	Тельфер ПВ=0,64	5	50	0,2	1,7
	Прочие	20	60	0,12	1,7

Потребители		n	P∑	Kи	tgφcм
ШРА-2	МРС	10	300	0,15	1,5
	Эл.печи	5	150	0,5	0,5
	Тельфер ПВ=0,64	20	50	0,2	1,7
	Прочие	25	20	0,12	1,7

Решение:

ШРА-1:

для МРС:

для эл.печей:

для тельфера:

для прочих:

ШРА-2:

для МРС:

для эл.печей:

для тельфера:

для прочих:

;

Вариант 2

Выбрать число и мощность силовых трансформаторов цеховой ТП с учетом компенсации реактивной мощности при tg φ_c = 0,25. Вариант 1

Потребители		n	P∑	Kи	tgφcм
ШРА-1	МРС	20	250	0,15	1,5
	Эл.печи	5	150	0,5	0,5
	Тельфер ПВ=0,64	5	15	0,2	1,7
	Прочие	25	60	0,12	1,7

Потребители		n	P∑	Kи	tgφcм
ШРА-2	МРС	15	300	0,15	1,5
	Эл.печи	7	150	0,5	0,5
	Тельфер ПВ=0,64	5	15	0,2	1,7
	Прочие	25	20	0,12	1,7

Потребители		n	P∑	Kи	tgφcм	PСM	QСM	Kи гр	nэ	KM	PMII	QMII
ШРА-1	МРС	20	250	0,15	1,5	37,5	56,25
	Эл.печи	5	150	0,5	0,5	75	37,5
	Тельфер ПВ=0,64	5	15	0,2	1,7	2,4	4,08
	Прочие	25	60	0,12	1,7	7,2	12,24
			475			122,1	110,07	0,26	2,54	1,9	280,83	121,08
ШРА-2	МРС	15	300	0,15	1,5	45	67,5
	Эл.печи	7	150	0,5	0,5	75	37,5
	Тельфер ПВ=0,64	5	15	0,2	1,7	2,4	4,08
	Прочие	25	20	0,12	1,7	2,4	4,08
			485			124,8	113,16	0,26	2,08	1,7	299,52	124,48

2 тр-ра по 400кВА

где QM, РМ – наибольшие суммарные расчётные реактивная и активная нагрузка потребителя (без компенсации );

– справочный коэффициент несовпадения по времени максимума активной нагрузки энергосистемы и максимума реактивной нагрузки потребителя;

– реактивная мощность, выдаваемая энергосистемой предприятию в часы максимума;

коэффициент реактивной мощности энергосистемы

Билет 11

Вычислить токи срабатывания и зоны действия токовых отсечек без выдержки времени линий 220 кВ с односторонним питанием. Зону действия токовых отсечек определить графо-аналитическим и аналитическим методом (рис. 7).

Q1

А

Б

A1

W1

К1

Вариант (пример)	Длина линий, км		Удельное сопротивление , Ом/км	Ток 3-х фазного КЗ в т. К1, кА
	W1	W2	X1	Iк макс	Iк мин
	60	130	0,4	15	10

1. Определяем сопротивление системы.

2. Находим ток КЗ.

3. Находим ток срабатывания отсечек.

Общая формула расчета тока КЗ в любой точке линии:

m - доля линии.

Относительная длина линии (m)		Ток КЗ, А
		- макс. режим	- миним. режим
0	км 0	15000	8660
0,3	18	8270	5610
0,6	36	5700	4152
1	66	4040	3083
0	66	4040	3083
0,3	99	2740	2174
0,6	130	2073	1679
1	190	1570	1288