Металлические конструкции
.pdf1. Расчет стальных растянутых элементов и сжатых осевой силой: по прочности; по устойчивости.
Расчет на прочность элементов, подверженных центральному растяжению или сжатию силой N, следует выполнять по формуле:
N Ry γc .
An
Расчет на устойчивость сплошностенчатых элементов, подверженных центральному сжатию силой N, следует выполнять по формуле:
N Ry γc . При l/a≤5-элемент рассчитывается только по прочности
A
f ( )
lef
i
lef lg
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Значения следует определять по формулам: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
2,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
при 0 < |
λ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 (0,073 5,53 |
Ry |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
)λ |
λ ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
E |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
при 2,5 |
λ |
4,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
1,47 13,0 |
Ry |
(0,371 27,3 |
Ry |
) |
|
(0,0275 5,53 |
Ry |
) |
|
2 |
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
λ |
λ |
; |
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
E |
E |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
E |
|
|
при λ 4,5
|
332 |
|
|
. |
||
|
|
|
|
|
||
|
|
2 (51 |
|
) |
||
λ |
λ |
Численные значения приведены в таблице
2. Расчет стальных изгибаемых элементов: по прочности; по устойчивости; по деформациям.
Расчет на прочность элементов, изгибаемых в одной из главных плоскостей, следует выполнять по формуле:
|
M |
R y |
γc . |
|
Wn,min |
||
|
|
|
Расчет на прочность элементов, изгибаемых в двух главных плоскостях, следует выполнять по формуле:
Mx My R y γc
Wx Wy
Расчет на устойчивость балок двутаврового сечения, изгибаемых в плоскости стенки, следует выполнять по формуле:
M Ry γc ,
bWc
где Wc – следует определять для сжатого пояса;
b – балочный коэффициент, определяемый по таблице
При определении значения b за расчетную длину балки lef следует принимать расстояние
между точками закреплений сжатого пояса от поперечных смещений (узлами продольных или поперечных связей, точками крепления жесткого настила); при отсутствии связей lef = l (где l –
пролет балки) за расчетную длину консоли следует принимать: lef = l при отсутствии закрепления
сжатого пояса на конце консоли в горизонтальной плоскости (здесь l – длина консоли); расстояние между точками закреплений сжатого пояса в горизонтальной плоскости при закреплении пояса на конце и по длине консоли.
Расчет по деформациям:
5 qnl4 ( )u , -для балки
384 EI
где ( )u - предельное значение, устанавливаемое в зависимости от вида конструкций.
В общем случае считаем интеграл Мора:
|
M p M1 |
dl ( )u , |
|
||
l |
EIi |
При определении деформаций можно воспользоваться справочниками проектировщика, которые дают расчетные формулы для различного вида нагрузок. При их различных сочетаниях деформации суммируются.
3. Расчет стальных внецентренно растянутых и внецентренно сжатых элементов: по прочности; по устойчивости.
1. Расчет по прочности:
При l/a≤5-элемент рассчитывается только по прочности, причем расчет можно выполнять по упругой стадии или с учетом развития пластических деформаций.
По упругой стадии:
|
N |
|
M |
x |
y |
M y |
x R |
γ |
, |
|
|
|
|
|
|||||
|
An |
|
J xn |
J yn |
y |
c |
|
||
|
|
|
|
|
С учетом развития пластических деформаций:
|
N |
n |
|
M x |
|
|
|
M y |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
A R γ |
|
c W |
R γ |
c W |
yn,min |
R γ 1, |
|||
|
n y c |
|
x xn,min |
y c |
|
y |
y c |
n – коэффициент, учитывающий развитие пластических деформаций
2. Расчет по устойчивости:
Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов следует выполнять как в плоскости действия момента (плоская форма потери устойчивости), так и из плоскости действия момента (изгибно-крутильная форма потери устойчивости).
Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов постоянного сечения в плоскости действия момента, совпадающей с плоскостью симметрии, следует выполнять по формуле:
NA Ry γc .
e
Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых элементов постоянного сечения из плоскости действия момента при изгибе их в плоскости наибольшей жесткости (Jx Jy), совпадающей с
плоскостью симметрии, следует выполнять по формуле
N Ry γc , c y A
где с – коэффициент, вычисляемый согласно требованиям п. 5.31;
y – коэффициент, вычисляемый согласно требованиям п. 5.3 настоящих норм.
Коэффициент с следует определять:
при значениях относительного эксцентриситета mx 5 по формуле
c |
β |
, |
|
||
1 αMx |
где и – коэффициенты, принимаемые по таблице, Мх – часть изгибающего момента
относительно оси х
4.Проверка местной устойчивости элементов металлических конструкций.
1.Полки изгибаемых элементов:
bef |
|
|
|
|
0,5 |
E |
, |
||
t f |
Ry |
|||
|
|
bef bf tw
2
2. Сжатые элементы: Полки сжатых элементов волнообразно выпучиваются как и сжатые полки изгибаемых элементов
bef |
|
|
|
(1+0,36 ) |
E |
, |
|
|
|
||
t f |
1 |
Ry |
|
|
|
1 гибкость всего стержня относительно оси изгиба
3. Стенки изгибаемых элементов:
Для предотвращения выпучивания стенки балок укрепляют ребрами жесткости. Ребра жесткости разбивают пластинку на отдельные отсеки и устойчивость каждого из них проверяют по формуле:
|
|
2 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|||||
|
сr |
|
сr |
|
|
M1 hef |
cr |
ccr Ry |
||
|
|
|
|
||
W h |
2 |
||||
|
|
|
b |
|
w |
|
|
|
hef |
|
Ry |
|
|
w |
|
tw |
|
E |
|
|
|
|
|
|
|
Q |
|
|
|
10,3(1 |
0, 76 |
|
R |
|
большаясторона |
|
|
d |
|
Ry |
|
|||||
|
1 |
|
|
|
|
) |
s |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
2 |
2 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
h |
t |
w |
cr |
|
|
|
меньшаясторона ef |
|
t |
w |
|
E |
|
||||||
|
|
ef |
|
|
|
|
|
|
ef |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
С учетом местных напряжений: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
loc |
2 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
||||||
|
cr |
|
|
|
|
cr |
|
||
|
|
loc,cr |
|
4. Стенки сжатых элементов
hw |
|
|
E |
|
, |
|
|
||||
|
u,w |
Ry |
|||
tw |
u,w по таблице
Для стенок внецентренно сжатых элементов потеря устойчивости определяется в зависимости от параметра :
|
1 |
- наибольшие сжимающие напряжения у кромки стенки, принимаемые со |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
знаком плюс, 1 - соответствующие напряжения у другой кромки со своим знаком |
|
|||||||
|
|
hw |
|
|
|
|
||
|
0,5 |
|
E |
|||||
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
tw |
u,w |
Ry |
||||
|
|
|
|
0,5 1 hw по интерполяции tw
1 hw выражение СНИП tw
5. Работа и расчет стыковых сварных соединений.
|
|
N |
|
|
|
N |
|
|
|
R |
|
при работе на продольную силу |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
c |
|||||||
|
|
Aw |
tminlw |
|
|
wy |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
lw расчетная длина сварного шва |
|||||||||||||||||
|
|
b 2tmin |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
lw |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
b при выводе шва на планки |
|||||||||||||||
|
|
|
0,85R |
y |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Rwy |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
при действии сжимающих напряжений |
||||||||||||||||
|
|
|
Ry |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
M |
R |
|
|
при работе на изгибающий момент |
|||||||||||
|
|
|
c |
||||||||||||||
|
Ww |
|
wy |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
W |
tminlw2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
w |
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Для косого шва |
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
N sin |
R |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
c |
|
|
||||||||||||
|
|
|
tlw |
|
|
|
|
|
|
|
wy |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
N cos |
R |
|
|
|
||||||||||||
|
c |
|
|
||||||||||||||
|
|
|
tlw |
|
|
|
|
|
|
|
ws |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Rws Rs 0, 58Ry расчетное сопротивление на сдвиг
6. Работа и расчет угловых сварных швов и соединений внахлестку.
Напряжения в швах распределяются неравномерно, достигая максимальных значений у краев. У флангового шва эта неравномерность выражена более ярко. В лобовом шве напряжения по длине распределяются более равномерно, но крайне неравномерно по толщине. Расчетными сечениями углового шва являются сечения по наплавленному металлу и по границе сплавления основного и наплавленного металлов. Расчет выполняется по обоим характерным сечениям:
wf |
|
N |
|
|
N |
Rwf |
wf |
f c |
||||
|
|
|
|
|
|
|||||||
Awf |
|
k f lw |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
wz |
|
|
N |
|
|
N |
Rwz |
wz |
z c |
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
Awz |
k f lw |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
lw lg 10 мм |
|
|
|
|||||||||
wf , wz |
коэффициенты условий работы в |
зависимости от расчетной температуры и прочности наплавленного металлав зависимости от вида сварки в СП их нет
Rwf |
по таблице |
|
|
|||||||||
Rwz |
0, 45Run |
|
|
|
|
|
||||||
lg |
|
|
|
|
N |
|
|
|
10 мм |
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
k f |
( Rw w )min c |
|||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||
Соединения внахлестку |
||||||||||||
tн |
(0, 5 1)t л |
|
|
|
|
|
||||||
hн |
0, 7bл |
|
|
|
|
|
||||||
ст |
|
|
N |
|
Rwy c |
|||||||
|
|
|
||||||||||
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
Aл 2 Ан |
|
|
||||
Усилие в накладке : |
|
|
||||||||||
N н |
ст Ан |
|
|
|
|
|
||||||
lwн |
|
|
N н |
|
10 мм |
|||||||
k f ( Rw w |
)min c |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
По длине сварного шва принимаются размеры накладки.
7. Работа и расчет соединений на обычных болтах: на сдвиг; на растяжение; проверка прочности ослабленных сечений.
1) На сдвиг:
Листы, сдвигаясь, прижимаются к стержням болтов, при этом происходит смятие как листов, так и болтов, а сдвигающиеся элементы как ножницы могут разрезать стержни болтов, т е их стержни работают на срез. По этим двум напряженным состояниям и определяется несущая способность болтов в соединении:
На срез : Nbs Rbs Ab b ns
На смятие : Nbp Rbp d b tmin
Rbs , Rbp расчетные сопротивления болта на срез и смятие соответственно
Ab брутто
b коэффициент условий работы болта в зависимости от класса
точности и количества болтов Количество болтов :
n |
N |
|
|
|
|
|
|
R |
|
c |
|
|
b min |
|
2) На растяжение:
Фланцевое соединение :
Nbt Rbt Abn
Abn нетто Число болтов :
n |
N |
|
|
Nbt c |
3) Проверка прочности ослабленных сечений:
Отверстия под болты ослабляют сечение основного металла и он может разрушиться путем разрыва
Диаметр отверстия :
d0 d (2 3мм)
An1 (t1 t3 )(b 2d0 ) An 2 t2 (b 2d0 )
Проверка :
|
N |
Ry |
c |
|
|
||||
An ,min |
||||
|
|
|
8. Работа и расчет соединений на высокопрочных болтах; проверка прочности ослабленных сечений.
Высокопрочные болты устанавливают в соединении и сильно затягивают до определенного усилия специальными ключами с индикаторами, показывающими величину крутящего момента. После приложения сдвигающего усилия между соединяемыми поверхностями возникают большие силы трения за счет которых и работает рассматриваемый тип соединения. Для повышения этих сил используют специальные методы обработки поверхностей: зачистка стальными щетками, обжиг газопламенными горелками, дробеструйная обработка и пескоструйная обработка. Для такого соединения несущая способность 1-го болт на 1 плоскость трения определяется по формуле:
Qbh |
|
Rbh Abn b |
|
h |
|||
|
|
||
Rbh |
0, 7 Rbun |
коэффициент трения
b коэффициент условий работы
болта в соединениях : 0, 8 5 n 10
0, 9 n 5 1 n 10
h коэффициент надежности в зависимости от способа обработки и т д
Число болтов : |
|
|
|||||||
n |
|
N |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q |
k |
c |
|
|
|||||
|
|
bh |
|
|
|
||||
|
|
N (1 0, 5 |
nb |
) |
|
|
|||
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
nt |
Ry |
c |
|
|
|
|
Ad |
||||||
|
|
|
|
|
|
nt общее число болтоконтактов
nb число болтоконтактов в соединении
|
|
|
|
An |
0, 85 |
||
|
A, если |
|
|||||
|
A |
||||||
Ad |
|
|
|
|
|
An |
|
|
1,18 A |
если |
0, 85 |
||||
|
|
||||||
|
|
n , |
|
|
|
A |
|
|
|
|
|
|
|
|
9. Подбор сечения, проверки прочности, устойчивости и жесткости стальных прокатных балок. 1) Подбор
q qп qвр
Wтреб M max сортамент
Ry c
Балки, несущие статическую нагрузку и постоянного сечения, допускается подбирать с учетом развития пластических деформаций:
Wтреб |
|
|
M max |
сортамент |
||||
|
cRy c |
|||||||
|
|
|
|
|
||||
c 1,1 |
|
|
|
|
|
|
||
c f |
|
A |
f |
|
уточняем с по интерполяции |
|||
|
|
|
|
|
||||
|
Aw |
|||||||
|
|
|
|
|
Af площадь полок
Aw площадь стенки
2)Проверка прочности
M max Ry c по упругой стадии
Wфакт
|
M max |
Ry c с учетом развития |
||||
сWфакт |
||||||
|
|
|
|
|
||
пластических деформаций |
||||||
В двух плоскостях : |
|
|||||
|
M x |
|
|
M y |
Ry c |
|
|
|
сyWy ,факт |
||||
|
сxWx ,факт |
|
Проверка на касательные не требуется
3) Проверка устойчивости
|
M max |
b Ry c |
Wcжатых
b f (hb , b, I x , I y , It , lef )
Если сверху стальной настил либо железобетонные балки устойчивость не теряется
4) Проверка жесткости
5 qnl4 ( )u , 384 EI
где ( )u - предельное значение, устанавливаемое в зависимости от вида конструкций.
В общем случае считаем интеграл Мора:
|
M p M1 |
dl ( )u , |
|
||
l |
EIi |
10. Подбор сечения стальных составных балок.
1) Статический расчет- M max , Qmax
Wтреб |
|
|
M max |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
Ry c |
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
hopt |
k |
|
|
|
|
Wтреб |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
tw |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
2) tw 7 |
|
3hb |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
1000 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
h ( 1 |
|
|
1 |
)l |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
b |
8 |
|
|
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
hmin |
|
|
5 Rl l |
pн qн |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
24 E |
u f 1 pн f 2 qн |
Окончательно принимаем высоту как можно ближе к оптимальной, но не мене минимальной и с учетом ширины прокатываемых листов.
3) Толщина стенки:
t kQmax -в соответствии с прокатной толщиной hRs
t |
h |
|
Ry |
|
-из учета устойчивости стенки |
5, 5 |
|
E |
|
||
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
4) Полка Когда принята высота и найдена толщина стенки, параметры стенки полностью определены, тогда:
I треб |
Wтреб h |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
I w |
|
t |
|
|
h3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
w |
|
w |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
||||||||||||||
I f |
Iтреб I w -требуемый момент инерции поясов |
|||||||||||||||||
|
|
b |
t 3 |
|
|
h |
f |
2 |
|
|
|
|||||||
I f |
|
|
|
f |
|
f |
|
Af |
|
|
|
2 |
|
|||||
|
12 |
2 |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Первый член, относящийся к собственному моменту инерции полки мал и при подборе сечения им можно пренебречь. Тогда
Af |
|
|
2I f |
|
|
|
h2 |
||||
|
|
|
f |
||
t f |
(2 3)tw |
||||
b f |
|
Af |
|
||
|
t f |
||||
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|