10-04-2015_11-12-47 / конструкции пояснилка 2013 1
.pdfКонструктивное решение.
В разделе приведены описания конструктивных решений и конструктивный расчет, выполненный в ПК «Мономах».
Каркас здания – монолитный железобетонный. Несущими элементами являются диски перекрытий и железобетонные стены (ядро жесткости), консоли, колонны прямоугольного и квадратного сечения.
Фундамент здания комбинированный , свайно- плитный. Длина свай предварительно принята 16 метров. В первом приближении оголовок сваи располагаем в слое глина, при этом величина анкеровки острия сваи из условия погружения состовляет не менее 0,5м.
Ограждающие конструкции – вентилируемый фасад из кассет «алюкобонд» по алюминиевому (стальному?) каркасу с заполнением из минеральной ваты и облицовкой цементно- стружечными плитами с двух сторон, с внутренней отделкой из ГКЛ-листов.
Внутренние стены и перегородки – кирпичные и каркасные с облицовкой из гипсокартона. Кровля плоская с внутренним водостоком и покрытием из наплавляемых материалов. Окна и витражи – из алюминиевых профилей с трехкамерным стеклопакетом, приведенное
сопротивление теплопередаче не менее 0,56 м2 оС/Вт.
Двери внутренние – деревянные и металлические противопожарные. Наружные – алюминиевые и стальные утепленные.
Лестничные марши монолитные железобетонные.
Лифты предварительно приняты «Otis»и «Kone», грузоподъемностью 600 и 1000 кг. Расчеты выполнены на основании нормативных документов [….], приведенных в списке
литературы.
Исходные данные для расчета:
∙Район строительства – г. Казань, РТ.
∙Климатический район строительства – II В.
∙Расчетная температура наружного воздуха -32оС
∙Район территории России по весу снегового покрова –IV, принят по [1] (прил. Ж, карта 1). Расчетная снеговая нагрузка-240 кг/м2
∙Ветровой район России по давлению ветра– II принят по [1], прил. Ж, карта 3.
Нормативное |
значение ветрового давления w0 = 0,3 кПа (30 кгс/м2). |
∙Класс ответственности здания - II
∙Степень огнестойкости – II
∙Функциональная пожарная опасность: 1.Офисы Ф4.3, 2.Жилые помещения Ф3.1, 3. Автостоянка Ф5.2.
Параметры конструкционных материалов, используемых для конструирования и возведения объекта:
∙Бетон БСГ В35 и В40 ПЗ F50 W6 (M400) – для несущих железобетонных конструкций;
∙Арматурная сталь А600, А240 (СТО АСЧМ 7-93, ГОСТ 10884-94) – для армирования
железобетонных конструкций.
0105030 |
Лист |
|
|
Изм. Кол. Лист №док. Подпись Дат. |
|
Расчет жилого комплекса с яхт-клубом
Задачами расчетов является:
1.проверка соответствия жесткости здания требованиям нормативных документов;
2.уточнение геометрических размеров основных несущих элементов здания;
3.подбор армирования конструктивных элементов.
Все расчеты выполнены согласно действующим нормам проектирования, что обеспечивает конструкционную безопасность и эксплуатационную пригодность здания в целом.
В качестве несущей системы здания прият монолитный железобетонный каркас.
Пространственная жесткость каркаса обеспечивается основным ядром жесткости состоящих из лестничных клеток, лифтовых шахт и железобетонных стен.
Высота 1-2 этаж принята 4,5м, 3-20 этаж 3,6м, технических этажи 1,8м (между 2и 3 этажами; 12-13 этажами; над 20этажом), подвала в чистом виде - 2,7м.
В подвальном помещение по его периметру установлены железобетонные монолитные стены толщиной 400 мм.
Характеристики несущих конструкций
|
Таблица 1 |
Наименование несущего |
Характеристики конструкции |
элемента |
|
Фундаменты |
Монолитная железобетонная плита на свайном основании, |
|
проектный класс бетона В35 |
Монолитные плиты |
|
перекрытий и покрытия |
Монолитные железобетонные, проектный класс бетона В35 |
Колонны |
Монолитные железобетонные, проектный класс бетона В40 |
Стены лестничных клеток |
|
и остова зданий |
Монолитные железобетонные, проектный класс бетона В40 |
Консоли |
Монолитные железобетонные, проектный класс бетона В40 |
Балки над выставочным |
|
залом |
Клееный брус прямоугольного сечения |
Покрытие выставочного |
|
зала |
Стеклопакет с алюминиевыми профилями |
0105030 |
Лист |
|
|
Изм. Кол. Лист №док. Подпись Дат. |
|
СБОР НАГРУЗОК
Постоянные нагрузки на перекрытия: общественной части; холл жилой части. (р1)
№ |
НАИМЕНОВАНИЕ |
|
Нормативное |
Коэффициент |
|
Расчётное |
||
|
|
|
значение |
надёжности |
|
значение |
||
|
|
|
кг/м2 |
γ ʄ |
|
кг/м2 |
||
1 |
Ж.Б. плита перекрытия σ=0,200м |
|
500 |
|
1,1 |
|
550 |
|
|
ρ=2500 кг/м |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
Цементно-песчаная стяжка σ=0.05м, |
|
90 |
|
1,3 |
|
117 |
|
|
ρ=1800кг/м |
|
|
|
|
|
|
|
3 |
Керамогранитная плита σ=0.01м, |
|
22 |
|
1,3 |
|
28,6 |
|
|
ρ=2200 |
|
|
|
|
|
|
|
|
ИТОГО |
|
612 |
|
|
|
695,6 |
|
|
Для ПК Мономах |
|
112 |
|
|
|
145,6 |
|
Постоянные нагрузки на перекрытия: квартиры жилой части.(р2)
№ |
НАИМЕНОВАНИЕ |
|
Нормативное |
Коэффициент |
|
Расчётное |
||
|
|
|
значение |
надёжности |
|
значение |
||
|
|
|
кг/м2 |
γ ʄ |
|
кг/м2 |
||
1 |
Ж.Б. плита перекрытия σ =0,200м |
|
500 |
|
1,1 |
|
550 |
|
|
ρ =2500 кг/м |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
Плиты минераловатные Технофлор |
|
2,5 |
|
1,3 |
|
3,25 |
|
|
σ=0.05мм, ρ =50кг/м |
|
|
|
|
|
|
|
3 |
Цементно-песчаная стяжка σ =0.05м, |
|
90 |
|
1,3 |
|
117 |
|
|
ρ=1800кг/м |
|
|
|
|
|
|
|
4 |
Керамогранитная плита σ=0.01м, |
|
22 |
|
1,3 |
|
28,6 |
|
|
ρ=2200 |
|
|
|
|
|
|
|
5 |
ИТОГО |
|
614,5 |
|
|
|
698,85 |
|
6 |
Для ПК Мономах |
|
114,5 |
|
|
|
148,85 |
|
Нагрузки по периметру плит от наружного заполнения стен в общественной части.(Р1)
№ |
НАИМЕНОВАНИЕ |
|
Нормативное |
Коэффициент |
|
Расчётное |
||
|
|
|
значение |
надёжности |
|
значение |
||
|
|
|
кг/м2 |
γ ʄ |
|
кг/м2 |
||
1 |
ЦСП σ =0,03м, ρ=1400 h=4.2м |
|
176,4 |
|
1,3 |
|
229,32 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
Утеплитель Базальтовата σ =0,15м |
|
94,5 |
|
1,3 |
|
122,85 |
|
|
ρ=150, h=4.2м |
|
|
|
|
|
|
|
3 |
ЦСП σ =0,03м, ρ=1400 h=4.2м |
|
176,4 |
|
1,3 |
|
229,32 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
Гипсокартон σ =0,012м, ρ=1350 h=4.2м |
|
68,04 |
|
1,3 |
|
88,452 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ИТОГО |
|
515,34 |
|
|
|
669,942 |
|
0105030 |
Лист |
|
|
Изм. Кол. Лист №док. Подпись Дат. |
|
Нагрузки по периметру плит от наружного заполнения стен в жилой части.(Р2)
№ |
НАИМЕНОВАНИЕ |
|
Нормативное |
Коэффициент |
|
Расчётное |
||
|
|
|
значение |
надёжности |
|
значение |
||
|
|
|
кг/м2 |
γ ʄ |
|
кг/м2 |
||
1 |
ЦСП σ=0,03м, ρ=1400 h=3.3м |
|
138,6 |
|
1,3 |
|
180,18 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
Утеплитель Базальтовата σ=0,15м |
|
74,25 |
|
1,3 |
|
96,525 |
|
|
ρ=150, h=3.3м |
|
|
|
|
|
|
|
3 |
ЦСП σ=0,03м, ρ=1400 h=3.3м |
|
138,6 |
|
1,3 |
|
180,18 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
Гипсокартон σ=0,012м, ρ=1350 h=3.3м |
|
53,46 |
|
1,3 |
|
69,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ИТОГО |
|
404,91 |
|
|
|
526,385 |
|
Нагрузки по периметру плит от наружного заполнения стен в технической части.(Р3)
№ |
НАИМЕНОВАНИЕ |
|
Нормативное |
Коэффициент |
|
Расчётное |
||
|
|
|
значение |
надёжности |
|
значение |
||
|
|
|
кг/м2 |
γ ʄ |
|
кг/м2 |
||
1 |
ЦСП σ =0,03м, ρ=1400 h=1,5м |
|
63 |
|
1,3 |
|
81,9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
Утеплитель Базальтовата σ=0,15м |
|
33,75 |
|
1,3 |
|
43,875 |
|
|
ρ=150, h=1,5м |
|
|
|
|
|
|
|
3 |
ЦСП σ =0,03м, р=1400 h=1,5м |
|
63 |
|
1,3 |
|
81,9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
Гипсокартон σ=0,012м, ρ=1350 h=1,5м |
|
24,3 |
|
1,3 |
|
31,59 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ИТОГО |
|
184,05 |
|
|
|
239,265 |
|
Нагрузки на покрытие. Тип 1 (п1)
№ |
НАИМЕНОВАНИЕ |
|
Нормативное |
Коэффициент |
Расчётное |
|||
|
|
|
значение |
надёжности |
значение |
|||
|
|
|
кг/м2 |
γ ʄ |
кг/м2 |
|||
1 |
Ж,Б, плита прекрытия σ=0,200 |
|
500 |
|
1,1 |
550 |
|
|
|
ρ=2500 кг/м2 |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
Пароизоляция σ=2,5мм, ρ=3,0кг/м2 |
|
0,75 |
|
1,3 |
0,975 |
|
|
3 |
Теплоизоляция σ=0,5м, ρ=39кг/м2 |
|
19,5 |
|
1,3 |
25,35 |
|
|
4 |
Керамзит σ=0,3м3 ρ=18кг/м2 |
|
5,4 |
|
1,3 |
7,02 |
|
|
5 |
Стяжка из ц.п. раствора σ=0,50мм, |
|
90 |
|
1,3 |
117 |
|
|
|
ρ=1800 |
|
|
|
|
|
|
|
6 |
Огрунтовка праймером битумным |
|
0,61 |
|
1,3 |
0,793 |
|
|
|
σ=0,01 мм, ρ=61 |
|
|
|
|
|
|
|
7 |
Кровельный ковер Унифлекс |
|
0,4 |
|
1,3 |
0,13 |
|
|
|
Техноэласт σ=0,08 мм, ρ=5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Итого |
|
616,66 |
|
|
|
701,24 |
|
|
Для ПК Мономах |
|
116,66 |
|
|
|
151,24 |
|
0105030 |
Лист |
|
|
Изм. Кол. Лист №док. Подпись Дат. |
|
Нагрузки на покрытие. Тип 2 (зеленая кровля) (п2)
№ |
НАИМЕНОВАНИЕ |
|
Нормативное |
Коэффициент |
Расчётное |
|||
|
|
|
значение |
надёжности |
значение |
|||
|
|
|
кг/м2 |
γ ʄ |
кг/м2 |
|||
1 |
Ж,Б,плита перекрытия σ=0.200мм |
|
500 |
|
1,1 |
550 |
|
|
|
ρ=2500 кг/м3 |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
Cлои из керамзита σ=0,30мм, ρ=18 |
|
5,4 |
|
1,3 |
7,02 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
Стяжка ц.п. армированная σ=0,50мм, |
|
90 |
|
1,3 |
117 |
|
|
|
ρ=1800 кг/м3 |
|
|
|
|
|
|
|
4 |
Праймер битумный Технониколь |
|
0,01 |
|
1,3 |
0,013 |
|
|
|
σ=0,1.0мм, ρ =1кг/м3 |
|
|
|
|
|
|
|
5 |
Техноэласт ЭПП σ=0,04 мм, |
|
1,84 |
|
1,3 |
2,392 |
|
|
|
ρ=4.6кг/м3 |
|
|
|
|
|
|
|
6 |
Техноэласт Грин ЭПП σ=0,4.0 мм. |
|
1,84 |
|
1,3 |
2,392 |
|
|
|
ρ=4,6 кг/м3 |
|
|
|
|
|
|
|
7 |
ИГропробивной термообр. |
|
0,72 |
|
1,3 |
0,936 |
|
|
|
Геотекстиль σ=0,2.3мм, ρ=0,36кг/м3 |
|
|
|
|
|
|
|
8 |
Экструзированный пенополист. |
|
0,255 |
|
1,3 |
0,3315 |
|
|
|
Технониколь carbon prof 300 ri |
|
|
|
|
|
|
|
|
σ=0,50мм, ρ=0,17кг/м3 |
|
|
|
|
|
|
|
9 |
Профилированная мембрана |
|
0,02 |
|
1,3 |
0,26 |
|
|
|
PLANTER |
|
|
|
|
|
|
|
|
σ=0,20мм, ρ=1 кг/м3 |
|
|
|
|
|
|
|
10 |
Иглопробивной термообр. Геотекстиль |
|
0,02 |
|
1,3 |
0,26 |
|
|
|
σ=0,1.6мм, ρ=0,17кг/м3 |
|
|
|
|
|
|
|
11 |
Грунт с зеленым насаждением |
|
5 |
|
1,3 |
6,5 |
|
|
|
σ=0,100мм, ρ=50 кг/м3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Итого |
|
605,105 |
|
|
|
687,1 |
|
|
Для ПК Мономах |
|
105,105 |
|
|
|
137,1 |
|
Временные нагрузки в помещениях.
№ |
НАИМЕНОВАНИЕ |
|
Нормативное |
Коэффициент |
|
Расчётное |
|||||||
|
|
|
значение |
надёжности |
|
значение |
|||||||
|
|
|
кг/м2 |
γ ʄ |
|
кг/м2 |
|||||||
|
ВРЕМЕННЫЕ НАГРУЗКИ В |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ЖИЛЫХ ПОМЕЩЕНИЯХ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 v1 |
Временная |
|
150 |
|
|
1,3 |
|
195 |
|
|
|
||
2 |
В т.ч. длительная |
|
52,5 |
|
1,3 |
|
68,25 |
|
|
||||
3 |
В т.ч. кратковременная |
|
97,5 |
|
1,3 |
|
126,75 |
|
|
||||
|
НАГРУЗКИ В КОРИДОРАХ, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ВЕСТИБЮЛЯХ,ОФИС |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 v2 |
Временная |
|
200 |
|
|
1,2 |
|
240 |
|
|
|
||
2 |
В т.ч. длительная |
|
70 |
|
|
|
1,2 |
|
84 |
|
|
|
|
3 |
В т.ч. кратковременная |
|
130 |
|
|
1,2 |
|
156 |
|
|
|
||
|
НАГРУЗКИ В РЕСТОРАНЕ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
1 v3 |
Временная |
|
300 |
|
|
1,2 |
|
360 |
|
|
|
||
2 |
В т.ч. длительная |
|
105 |
|
|
1,2 |
|
126 |
|
|
|
||
3 |
В т.ч. кратковременная |
|
195 |
|
|
1,2 |
|
234 |
|
|
|
0105030 |
Лист |
|
|
Изм. Кол. Лист №док. Подпись Дат. |
|
|
НА ПОКРЫТИЕ ВЫСТАВОЧНОМ |
|
|
|
|
|
|
|
|
ЗАЛЕ, ЗАЛ ЗАСЕДАНИЙ |
|
|
|
|
|
|
|
1 v4 |
Временная |
|
400 |
|
1,2 |
|
480 |
|
2 |
В т.ч. длительная |
|
140 |
|
1,2 |
|
168 |
|
3 |
В т.ч. кратковременная |
|
260 |
|
1,2 |
|
312 |
|
ПАРАПЕТ (П1)
1 |
Кирпичная кладка σ=250мм, ρ=1800 |
|
270 |
|
1,3 |
|
351 |
|
|
h=0,6 |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
Утеплитель ROCKWOOL σ=0.12м |
|
2,81 |
|
1,3 |
|
3,65 |
|
|
ρ=39, h=0,6 |
|
|
|
|
|
|
|
3 |
Вент. Фасад ρ=20кг/м2 σ=75мм |
|
1,5 |
|
1,3 |
|
1,95 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ИТОГО |
|
274,31 |
|
|
|
356,6 |
|
Примечание.
1.Собственный вес несущих элементов прикладывался в программном комплексе автоматически, плотность железобетонных конструкций
2500кг/м3.
2.Нагрузка от перегородок принята как равномерно-распределенная постоянная и в расчетных значениях составила: из кирпича на жилых этажах принята не менее 100кг/м2, от перегородок из легких материалов на общественных этажах – не менее 70 кг/м2.
3.Коэффициент проемности для заполнения стен принят 1 в запас прочности.
0105030 |
Лист |
|
|
Изм. Кол. Лист №док. Подпись Дат. |
|
Снеговые нагрузки
Значение веса снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли и расчетная нагрузка на участках плоской кровли Sg= 240 кгс/м2. Нормативное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию скатных участков составляет:
So= 0.7 СeСtµSg
где ce – коэффициент, учитывающий снос снега с покрытий под действием ветра или иных факторов,
Ce=(1.2-0.1V√k)*(0.8+0.002b)
где V=5i/n –средняя скорость ветра за три наиболее холодных месяца;
k=0,5 – коэффициент, зависящий от типа местности (В) и высоты здания (5,0 м.); b=16i –ширина покрытия;
Ce=(1.2-0.1*5√0,5)*(0.8+0.002*16)= 0,707
0105030 |
Лист |
|
|
Изм. Кол. Лист №док. Подпись Дат. |
|
Сt =1 – термический коэффициент;
µ=1 – коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие ;
Sg= 240 кгс/м2 - значение веса снегового покрова на поверхность земли.
So= 0.7*0,707*1*1*240=118,81
Расчетное значение снеговой нагрузки составляет:
S=S0*γʄ
Где γʄ = 1,4 – коэффициент надежности для снеговой нагрузки. (S1) S=118,81 *1,4=166,33 кг/м2
(S2- для 10м)
k=0,64 – коэффициент, зависящий от типа местности (В) и высоты здания (10 м.); b=13i –ширина покрытия;
Ce=(1.2-0.1*5√0,65)*(0.8+0.002*13)= 0,661
So= 0.7*0,661*1*1*240=111,01
Расчетное значение снеговой нагрузки составляет:
(S2) |
S=111,01*1,4=155,42 кг/м2 |
(S3- для 80м) |
|
k=1,45 – коэффициент, зависящий от типа местности (В) и высоты здания (10 м.); b=19i –ширина покрытия;
Ce=(1.2-0.1*5√1,45)*(0.8+0.002*19)= 0,503
So= 0.7*0,503*1*1*240=84,47
Расчетное значение снеговой нагрузки составляет:
(S3) |
S=84,47*1,4=118,26 кг/м2 |
|
|
|
|
Снеговая нагрузка на отм. 5.000 |
|
|
|
1 S1 |
Временная |
118,81 |
1,4 |
166,33 |
2 |
В т.ч. длительная |
35,643 |
1,4 |
49,9 |
3 |
В т.ч. кратковременная |
83,167 |
1,4 |
116,43 |
|
Снеговая нагрузка на отм. 10.000 |
|
|
|
1 S2 |
Временная |
111,01 |
1,4 |
155,42 |
2 |
В т.ч. длительная |
33,303 |
1,4 |
46,62 |
3 |
В т.ч. кратковременная |
77,707 |
1,4 |
108,79 |
|
Снеговая нагрузка на отм. 10.000? |
|
|
|
1 S2 |
Временная |
84,47 |
1,4 |
118,26 |
2 |
В т.ч. длительная |
25,341 |
1,4 |
35,48 |
3 |
В т.ч. кратковременная |
59,129 |
1,4 |
82,78 |
0105030 |
Лист |
|
|
Изм. Кол. Лист №док. Подпись Дат. |
|
Ветровые нагрузки
Сбор ветровых нагрузок на здание для II ветрового района по скоростным напором ветра (г.Казань). пульсационная составляющая ветровой нагрузки вычислялась автоматически в программном комплексе « Мономах».
Ветровой район |
II |
Нормативное значение ветрового давления 30 кг/м2 |
|
Тип местности |
открытые побережья морей, озер и водохранилищ, |
|
сельские местности, в том числе с постройками высотой |
|
менее 10 м, пустыни, степи, лесостепи, тундра; |
Тип сооружения |
Вертикальные и отклоняющиеся от вертикальных |
|
не более чем на 15о поверхности |
Ветровая нагрузка на здание
Этаж |
Ветер 1, Период колебаний = 83.06 с, |
Ветер 2, Период колебаний = 12.21 с, |
||||
|
Нормативное ускорение = 0.259 м/с2 |
Нормативное ускорение = 0.062 м/с2 |
||||
|
Стат. сост., тс |
Пульс. сост., тс |
Сумма, тс |
Стат. сост., тс |
Пульс. сост., тс |
Сумма, тс |
25 |
1.419 |
1.585 |
3.004 |
0.213 |
0.25 |
0.463 |
24 |
4.307 |
4.724 |
9.032 |
2.537 |
2.92 |
5.457 |
23 |
6.414 |
6.903 |
13.317 |
3.778 |
4.266 |
8.044 |
22 |
8.529 |
8.822 |
17.35 |
5.004 |
5.433 |
10.437 |
21 |
8.449 |
8.381 |
16.83 |
5.039 |
5.246 |
10.286 |
20 |
8.291 |
7.868 |
16.158 |
5.154 |
5.133 |
10.287 |
19 |
8.089 |
7.324 |
15.413 |
5.324 |
5.059 |
10.383 |
18 |
7.857 |
6.766 |
14.623 |
5.506 |
4.976 |
10.482 |
17 |
7.606 |
6.224 |
13.83 |
5.7 |
4.895 |
10.595 |
16 |
7.31 |
5.684 |
12.994 |
5.874 |
4.793 |
10.668 |
15 |
5.363 |
3.944 |
9.307 |
4.31 |
3.326 |
7.636 |
14 |
5.303 |
3.786 |
9.089 |
4.262 |
3.193 |
7.454 |
13 |
6.785 |
4.545 |
11.331 |
5.823 |
4.093 |
9.916 |
12 |
6.495 |
4.057 |
10.551 |
5.944 |
3.897 |
9.841 |
11 |
6.195 |
3.593 |
9.787 |
6.03 |
3.67 |
9.701 |
10 |
5.959 |
3.198 |
9.157 |
6.022 |
3.391 |
9.413 |
9 |
5.773 |
2.835 |
8.607 |
6.015 |
3.1 |
9.115 |
8 |
5.586 |
2.477 |
8.063 |
5.951 |
2.769 |
8.72 |
7 |
5.4 |
2.125 |
7.525 |
5.827 |
2.406 |
8.233 |
6 |
5.213 |
1.78 |
6.994 |
5.682 |
2.037 |
7.719 |
5 |
4.877 |
1.421 |
6.298 |
5.341 |
1.634 |
6.975 |
4 |
3.378 |
0.805 |
4.183 |
3.7 |
0.925 |
4.625 |
3 |
3.778 |
0.793 |
4.572 |
4.138 |
0.912 |
5.05 |
2 |
5.192 |
0.727 |
5.919 |
5.353 |
0.787 |
6.14 |
1 |
6.549 |
0.361 |
6.909 |
7.006 |
0.405 |
7.411 |
Рис. 2. Варианты статического ветрового загружения: а – ветер вдоль оси OY; б – ветер вдоль оси OX
0105030 |
Лист |
|
|
Изм. Кол. Лист №док. Подпись Дат. |
|
Пространственный расчет несущей системы здания
Формирование расчетной схемы
Расчет выполнен в программном комплексе «Мономах 4.2», в котором реализован метод конечных элементов – наиболее эффективный численный метод решения задач механики, описывающих состояние сложных конструктивных систем.
Расчетная схема здания представляет собой пространственную конечно-элементную модель «каркас – фундамент - свайное поле», состоящую из упругих элементов оболочки (плиты и стены) с различными контурными условиями и конечными элементами односторонних связей, моделирующими сваи. В расчетной модели отражены геометрические характеристики и материалы элементов каркаса (стены, плиты перекрытия), условия сопряжения отдельных элементов друг с другом, нагрузки.
Модуль упругости диафрагм принят со снижающим коэффициентом 0,6; плит покрытия, перекрытия и фундаментной плиты - со снижающим коэффициентом 0,3 по СП 52-103-2007 [2].
Горизонтальные смещения фундамента приняты равными нулю а деформативность грунта основания смоделирована коэффициентами постели С1 и С2, которые определены на основании инженерно-геологического отчета.
Для обеспечения точности расчета шаг триангуляции пластинчатых конечных элементов на «уникальном» (проектируемом) этаже принят не более 0,5 м.
На рис.1 представлена конечно-элементная модель здания. Величины нагрузок, прикладываемых к строительным конструкциям здания, представлены в разделе “Сбор нагрузок”.
Рис. 1. Общий вид конечно-элементной модели несущей системы здания
Несущая система здания рассчитана в виде пространственной расчетной модели на возможные варианты загружений:
ØПостоянное (загружение 1),
ØВременное длительное (загружение 2);
ØКратковременное (загружение 3);
ØПостоянная – массы (загружение 4);
ØВременное длительное – массы (загружение 5);
ØКратковременное – массы (загружение 6);
0105030 |
Лист |
|
|
Изм. Кол. Лист №док. Подпись Дат. |
|