4.2.Расчет ожидаемой величины защищенности

4.2.1.Расчет для местного участка сети

(4.2)

где Р_с – мощность сигнала

Р_ш – мощность шума

(4.3)

где Р_сш – собственные шумы

Р_лп – помехи линейных переходов

Р_рег – помехи регенератора

(4.4)

(4.5)

где k=1.38*10^-23 Дж/К – постоянная Больцмана

Т=291 К

ΔF =1024 кГц – тактовая частота

Р_пер=10-12 дБ – уровень передачи

α_уч = 36 дБ номинальное затухание участка

η_рег=0.04 коэффициент, учитывающий неидеальность устройств регенератора.

(4.6)

где А_i – переходное затухание на дальнем конце

α=12,9 дБ – коэффициент затухания кабеля

A_{i cd}=80 дБ – переходное затухание на дальнем конце кабеля ТП-0,7

l_рег=2,79 км – длина участка регенерации

l_cd=0.825 строительная длина кабеля

Ожидаемая защищенность на входе регенератора:

Вывод: > А_з.треб (27,96 > 19,7), следовательно, регенерационные пункты расставлены верно.

4.2.2.Расчет для внутризонового участка сети

Расчёт ожидаемой защищённости сигнала на входе регенератора производится по формуле (4.2), но мы не учитываем собственные помехи для коаксиального кабеля:

где Р_с – мощность сигнала

Р_ш – мощность шума

где Р_лп – помехи линейных переходов

Р_рег – помехи регенератора

где k=1.38*10^-23 Дж/К – постоянная Больцмана

Т=291 К

ΔF =17184 кГц – тактовая частота

Р_пер=10-12 дБ – уровень передачи

α_уч = 73 дБ номинальное затухание участка

η_рег=0.04 коэффициент, учитывающий неидеальность устройств регенератора.

Ожидаемая защищенность на входе регенератора:

Вывод: > А_з.треб (27,96 >21 ), следовательно, регенерационные пункты расставлены верно.

4.2.3.Расчет для магистрального участка сети

Расчёт ожидаемой защищённости сигнала на входе регенератора производится по формуле (4.2), но мы не учитываем собственные помехи для коаксиального кабеля:

где Р_с – мощность сигнала

Р_ш – мощность шума

где Р_лп – помехи линейных переходов

Р_рег – помехи регенератора

где k=1.38*10^-23 Дж/К – постоянная Больцмана

Т=291 К

f_т=69632 кГц – тактовая частота

Р_пер=10-12 дБ – уровень передачи

α_уч = 63 дБ номинальное затухание участка

η_рег=0.04 коэффициент, учитывающий неидеальность устройств регенератора.

Ожидаемая защищенность на входе регенератора:

Вывод: > А_з.треб (27,96 >19,9 ), следовательно, регенерационные пункты расставлены верно.

5. Расчет шумов оконечного оборудования

5.1. Расчет шумов дискретизации

Практически во всех ЦСП используется равномерная дискретизация сигналов во времени, то есть дискретизация с постоянным периодом Т_д, а отклонения от этого периода ∆t_i носят случайный характер. Эти отклонения приводят к изменению формы принимаемого сигнала, что субъективно воспринимается как характерная помеха, называемая шумами дискретизации.

Величины ∆t_i определяются главным образом низкочастотными фазовыми флуктуациями импульсов, вызванными неточностью работы линейных регенераторов станции передачи.

Защищенность сигнала от шумов дискретизации определяется по формуле:

(5.1)

(5.2)

(5.3)

α_д – величина отклонения, вызванная нестабильностью задающих генераторов

β_д - величина отклонения, вызванная фазовыми флуктуациями

Т_д=125 мкс – период дискретизации

a_д - относительное отклонение периода, вызванное нестабильностью задающих генераторов

b_д - относительное отклонение периода, вызванное фазовыми флуктуациями

А_зд ≥ 56 дБ

Пусть а_д = b_д (α_д = β_д), тогда , отсюда:

;

По формулам (5.2) и (5.3) определим величины отклонения от нестабильности задающих генераторов и отклонения от фазовых флуктуаций.

Минимально допустимая помехозащищенность от шумов дискретизации Aз _{дискр мин} = 34 дБ. Ей соответствует величина максимально допустимого смещения периода дискретизации λn = 810 нс; 46,3< 810 Неточность работы задающих генераторов в пределах нормы.