5.3. Расчет фундамента на изгиб

Определяем изгибаюшие моменты в вертикальных сечениях фундамен­та I-I, II-II и III-III.

М_I = 0,125· р· (a_ф - а₁)²·а_ф = 0,125·0,0364· (350 - 230)²·350 = 22932 кН·см,

М_II = 0,125· р· (a_ф – а₂)²·а_ф = 0,125·0,0364· (350 - 170)²·350 = 51597 кН·см,

М_III = 0,125· р· (a_ф – а₃)²·а_ф = 0,125·0,0364· (350 - 110)²·350 = 91728 кН·см,

М_IV = 0,125· р· (a_ф – а_с)²·а_ф = 0,125·0,0364· (350 - 55)²·350 = 138587 кН·см.

Требуемая площадь сечения арматуры в расчете на всю ширину фундамента а = 350 см:

А_sI = M_I/0,9·R_s·h₀₁ = 22932/(0,9·28·25) = 36,4см²,

А_sII = M_II/0,9·R_s·h₀₂ = 51597/(0,9·28·55) = 37,22см²,

А_sIII = M_III/0,9·R_s·h₀₃ = 91728/(0,9·28·85) = 42,82см²,

А_sIV = M_IV/0,9·R_s·h₀₃ = 138587/(0,9·28·115) = 47,82см².

Из полученных значений A_s принимаем за расчетное наибольшее, т.е. А_IV= 47,82 см². При шаге стержней сетки C-I 150мм их количество по ширине фундамента a_ф равно:

n = (a_ф - 100)/150 + 1 = (3500 - 100)/150 + 1 = 24шт.

Требуемая площадь сечения одного стержня:

А_s = А_sIV/n = 47,82/24= 1,99см² принятоd = 16мм (A_s = 2,01см²).

6. Расчет монолитного перекрытия

6.1. Исходные данные

Все элементы монолитного перекрытия из обычного без предваритель-ного напряжения бетона класса В15, R_b = 8,5 МПа, R_bt = 0,75 МПа, y_b2 = 0,9. Продольная и поперечная рабочая арматура каркасов класса А- II, R_s = 280 МПа, R_sw = 225 МПа.

Арматура сеток - проволочная, класса Bp-I, R_s = 375 МПа. Мон­тажная арматура класса A-I.

Для заданной интенсивности временной нагрузки u= 12 кН/м² принимаем шаг второстепенных балок равным 2м.

10.2. Статический расчет монолитной плиты

При отношении большей стороны к меньшей l_max/l_min >= 2 плиты ра­ботают на изгиб только в направлении короткого пролета и называ­ются балочными.

Для определения расчетных пролетов задаемся размерами второстепенной балки:

h_bб = l/12 = 600/12 = 50см; b_bб = 0,4·h_bб = 0,4·50 = 20см.

За расчетное значение крайнего пролета плиты принимается расстояние между гранью второстепенной балки и серединой опорной площадки плиты в стене. При внутренней привязке стены 30см и ширине опоры 12см имеем:

l=200 – 0,5∙b_bб– 30 + 0,5∙12 = 166см.

Для расчета вырезаем (условно) полосу шириной 1м и рассчитываем ее в направлении, перпендикулярном направлению второстепенных балок, по методу предельного равновесия, т.е. с учетом образования пластических шарниров как многопролетную неразрезную балку с равномерно распределенной постоянной нагрузкой g и временной υ.

Таблица 3.Сбор нагрузок

Вид нагрузки	Коэффициент надежности по нагрузке γƒ	Нагрузка, кН/м2
		нормативная	расчетная
А. Постоянная
Бетонное покрытие ( δ = 5см, γ = 1200 кг/м3)	1,2	0,600	0,720
Монолитная плита δ = 7 см ( γ = 2500 кг/м3)	1,1	1,75	1,92
ИТОГО:	---	2,35	2,64
Б. Временная	1,2	12,0	14,4
ВСЕГО:	---	14,35	17,04

Изгибающие моменты в крайнем пролете и над первой промежуточной опорой:

M = -M = q∙l/11 = 17040∙1,66/11 = 4268,6 кгс∙м (4,26 кН∙м),