1 ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ
1.1 Расчет тепловой схемы. Выбор оборудования
Установки, предназначенные для производства тепловой энергии в виде водяного пара, горячей воды или подогретого воздуха из первичных источников энергий, являются: органическое и ядерное топливо, солнечная и геотермальная энергия, горючие и тепловые отходы промышленных производств, называют теплогенерирующими установками.
Тепловая энергия – один из основных видов энергии, используемых человеком, для обеспечения необходимых условий его жизнедеятельности как для развития и для совершенствования общества, в котором он живет, так и для создания благоприятных условий его быта. Тепловая энергия, производимая человеком из первичных источников энергии, в основном используется для получения электрической энергии на тепловых электростанциях, для технологических нужд промышленных предприятий, для отопления и горячего водоснабжения жилых и общественных здании.
Комплексы устройств, производящих тепловую энергию и доставляющих её в виде водяного пара, горячей воды или подогретого воздуха потребителю называются системами теплоснабжения. Водяные системы теплоснабжения бывают двух типов: закрытые и открытые. В закрытых системах сетевая вода, циркулирующая в тепловой сети, используется только как теплоноситель, но из сети не отбирается. В открытых системах сетевая вода частично разбирается у абонентов для горячего водоснабжения.
Таблица 1
Исходные данные для расчета тепловой схемы котельной с водогрейными и паровыми котлами для закрытой системы теплоснабжения
1 |
2 |
3 |
Наименования |
Максимальный зимний режим |
Примечание |
Максимальный часовой отпуск теплоты из котельной на отопление и вентиляцию городов и жилых районов Qжо.в, МВт |
10 |
По данным заказчика |
Максимальный часовой отпуск теплоты из котельной на отопление и вентиляцию промышленных предприятий Qпо.в, МВт |
32 |
|
Среднечасовой отпуск теплоты на горячее водоснабжение (за сутки наибольшего водопотребления) городов и жилых районов Qср.жгв, МВт/ч |
0,93 |
|
Среднечасовой отпуск теплоты на горячее водоснабжение предприятий Qср.пгв, МВт |
2,9 |
|
Максимальный часовой отпуск теплоты на горячее водоснабжение предприятий Qмаксгв , МВт |
4,8 |
|
Часовой отпуск пара производственными потребителям, в том числе расход пара на производственное горячее водоснабжение Dпотр, т/ч |
10
|
|
Возврат конденсата от производственных потребителей Gпотр, т/ч |
8
|
|
Температура конденсата, возвращаемого от производства tк.п, °C |
90 |
|
Давления пара, отпускаемого производственным потребителям на выходе из котельной P2 , МПа |
0,7 |
|
Вид топливо |
уголь |
|
Давления пара, отпускаемого на мазутное хозяйство на выходе из котельной P2' МПа |
0,7 |
|
Максимальная температура прямой сетевой воды t1макс, °C |
150 |
По данным заказчика |
Минимальная температура прямой сетевой воды в точке излома tизл,°C |
95 |
|
Максимальная температура обратной сетевой воды t2 макс, °C |
70 |
|
Расчетная температура наружного воздуха tнар,°C |
-36 |
Согласно СНиП РК |
Температура воздуха внутри отапливаемых здании tвн, °C |
18 |
|
Температура деаэрированной воды после деаэраторов Т, °C |
100 |
|
Теплосодержание деаэрированной воды после деаэраторов i, КДж/кг |
104,4 |
|
Температура подпиточной воды, Т', °C |
70 |
|
Температура сырой воды на входе котельную Т1,°C |
5 |
|
Температура сырой воды перед химводоочисткой Т3,°C |
25
|
|
Уделный объем воды в системе теплоснабжения в тонну на МВт суммарного отпуска теплоты на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение городов и жилых. районов gжсист, т/МВт |
46 |
По справочнику проектировщика «Проектирование тепловых сетей»,1965г |
Удельный объем воды в системе теплоснабжения в тонну на МВт суммарного отпуска теплоты на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение промпредприятий gпсист, т/ МВт |
29 |
|
Коэффициент снижения утечек в системе теплоснабжения, Кут |
1 |
|
Величина непрерывной продувки П, % |
5 |
Принимаем по расчету ХВО |
Удельные потери пара с выпором из деаэраторов в тонну на 1 тонну деаэрированной воды dвып, т/т |
0,002 |
|
Коэффициент собственных нужд химводоочистки, Кс.нхво |
1,2 |
Принимаем по расчету ХВО |
Коэффициент внутри котельных потерь пара, Кпот, |
0,05 |
|
Параметры пара, вырабатываемого котлами (до редукционной установки) |
||
Давление Р1, МПа |
1,4 |
Из таблицы насыщенного пара при давлении Р1 |
Температура t1,°C |
195,05 |
|
Теплосодержание i1, КДж/кг |
830,1 |
|
Параметры пара после редукционной установки |
||
Давление Р2, МПа |
0,7 |
Из таблицы насыщенного пара при давлении Р2 |
Температура t2,°C |
164,95 |
|
Теплосодержание i2, КДж/кг |
697,1 |
|
Параметры пара, образующегося в сепараторе непрерывной продувки |
||
Давление Р3, МПа |
1,7 |
Из таблицы насыщенного пара при давлении Р3 |
Температура t3,°C |
204,31 |
|
Теплосодержание i3, КДж/кг |
871,9 |
|
Параметры пара, поступающего в охладители выпара из деаэраторов |
||
Давление Р4, МПа |
0,15 |
Из таблицы насыщенного пара при давлении Р4 |
Температура t4,°C |
111,35 |
|
Теплосодержание i4, КДж/кг |
467,08 |
|
Параметры конденсата после охладителей выпара |
||
Давление Р5, МПа |
0,12 |
Из таблицы насыщенного пара при давлении Р5 |
Температура t5,°C |
104,78 |
|
Теплосодержание i5, КДж/кг |
439,3 |
|
Параметры продувочной воды на входе в сепаратор непрерывной продувки |
||
Давление Р6, МПа |
1,4 |
Из таблицы насыщенного пара при давлении Р6 |
Температура t6,°C |
195,05 |
|
Теплосодержание i6, КДж/кг |
830,1 |
|
Параметры продувочной воды на выходе из сепаратора непрерывной продувки |
||
Давление Р7,МПа |
1,7 |
Из таблицы насыщенного пара при давлении Р7 |
Температура t7,°C |
204,31 |
|
Теплосодержание i7, кДж/кг
|
871,9 |
|
Температура продувочной воды после охладителя продувочной воды tпр,°C |
40 |
|
Температура конденсата от пароводяной установки горячего водоснабжения tк.б,°C |
90 |
|
Температура конденсата после пароводяного пароводяного подогревателя сырой воды τ2,°C |
164,95 |
Из таблицы насыщенного пара при давлении 0,6МПа |
Теплосодержание конденсата после пароводяного подогревателя сырой воды i8, КДж/кг |
697,1 |
|
Температура обратной сетевой воды на входе в водогрейные котлы tв.к,°C |
70 |
|
Номинальная теплопроизводительность одного водогрейного котла, ГКал/ч |
100 |
По данным завода |
Таблица 2
Расчет водогрейной части котельной
Наименование |
Расчетная формула для зимнего режима |
Примечание |
1 |
2 |
3 |
Температура наружного воздуха в точке излома температурного графика сетевой воды, tн.изл, ºС |
tв.н - 0,354(tв.н - tн.р) 18-0,354(18-(-36))=-1,116 |
|
Коэффициент снижения расхода теплоты на отопление и вентиляцию в зависимости от температуры наружного воздуха, КО.В |
1 |
|
Расчетный отпуск теплоты на отопление и вентиляцию, МВт/ч |
( QЖО.В.max +QПО.В.max)КО,В (10+32)1=42 |
|
Значение коэффициента Ко.в |
1 |
|
Температура прямой сетевой воды на выходе из котельной t1,°C |
18+64,5Ко.в0,8+67,5Ко.в 18+64,51+67,51=150 |
Используется в расчете паровой части |
Температура обратной сетевой воды на входе из котельную t2 , °C |
t1-80Ко.в 150-801=70 |
|
Суммарный отпуск теплоты на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение Qт, МВт/ч |
Qо.в+(Qср.жг.в+ Qср.пг.в )
42+(0,93+2,9)=45,83 |
|
Расчетный часовой расход сетевой воды Gсет, т/ч |
Qт103/t1-t2
45,83103/150-70 = 573 |
|
Расход подпиточной воды на восполнение утечек в теплосети Gут, т/ч |
0,5/100[(Qжо.в.max+Qср.жг.в)q(Qпо.в.max+Qср.пг.в) qпсист]Кут
0,5/100(10+0,93)70+(32+2,9)37] =7,9 |
|
Количество обратной сетевой воды Gсет. обр,т/ч |
Gсет.-Gут.
573-7,9=565,1
|
|
Количество работающих водогрейных котлов(с округлением до ближайшего большого целого)Nвк.р |
Qт/Qномк
45,83/100=0,46
|
Выбираем тип водогрейных котлов КВТК-100-150 |
Процент загрузки работающих водогрейных котлов, Квзагр, % |
Qт/Nвк.р.Qномк100
45,83/0,46100100=99,6 |
|
Температура обратной сетевой воды перед сетевыми насосами t3,°C |
t2Gсет.обр.+T′Gут/Gсет.
70565,1+707,9/573=70 |
|
Таблица 3
Паровая часть котельной.
Наименование |
Расчетная формула для зимнего режима |
Примечание |
1 |
2 |
3 |
Часовой отпуск пара производственным потребителям Dпотр, т/ч |
6 |
Исходные данные |
Расход пара на деаэратор подпиточной воды Dд', т/ч |
Gут[(0.98)2T′-0.98T3/(i2-T3)0.98+(1-0.982)T/(i2-T3)0.98]
7,9[(0.98)270-0,9825/(658,3-25)0,98+(1-0.982)104,2/(658,3-25)0,98]=0,57 |
Величина Gут берется из расчета водогрей-ной части котельной |
Выпар из деаэратора подпиточной воды D′вып, т/ч |
dвыпGут 0.0027,9=0,02 |
|
Количество умягченной воды, поступающие в деаэратор подпиточной воды G′хво, т/ч |
Gут+D′вып-D′д=6,81+0,02-0,51=6,31 |
|
Температура умягченной воды за охладителем деаэраторной воды T′4,, ºC |
Т3+ Gут/G′хво·(T-T′)0,98=25+6,81/6,31(104,2-70)0,98=61,17 |
|
Температура умягченной воды, поступающей в деаэратор подпиточной воды Т′5,ºС |
Т′4+D′вып/ G′хво(i4-i5)0.98=61,17+0,01/6,31(640,7-104,4)0,98=62 |
|
Количество сырой воды, соответствующее количеству умягченной воды G′с., т/ч |
Кс.нхвоG′хво=1,26,3186= =7,57 |
|
Расход пара для подогрева сырой воды в количестве G′с, т/ч |
G′с.вT3- T1/(i2-i6)0.98 =7,5825-5/(658,3- 159,3)0,98=0,3 |
|
Паровая нагрузка на котельную за вычетом расхода пара на деаэрацию питательной воды и на подогрев сырой воды, умягчаемой для питания котлов, а так же без учета внутрикотельных потерь D, т/ч |
Dпотр.+D′д+D′с=6+0,51+ +0,3=6,81 |
|
Внутрикотельные потери пара Dпот, т/ч |
КпотD=0,026,81=0,13 |
|
Количество продувочной воды, поступающее в сепаратор непрерывной продувки Gпр, т/ч |
n/100D=5/1006,81=0,34 |
|
Количество пара на выходе из сепаратора непрерывной продувки Dпр, т/ч |
0,148GпGпр=0,1480,34= =0,05 |
|
Количество продувочной воды на выходе из сепаратора непрерывной продувки G′пр ,т/ч |
Gпр-Dпр= =0,34-0,05=0,29 |
|
Количество воды на питание котлов Gпит, т/ч |
D+Gпр=6,81+0,34=7,15 |
|
Выпар из деаэратора питательной воды Dвып ,т/ч |
dвыпGпит=0,0027,15=0,01 |
|
Количество умягченной воды, поступающее в деаэратор питательной воды Gхво ,т/ч |
(Dпотр- Gпотр)+ G′пр+Dпот+Dвып+ D′д=(6-3,6)+0,29+0,13+0,01+ +0,51=3,34 |
|
Количество сырой воды, соответствующее количеству умягченной воды Gс.,т/ч |
Кс.нхвоGхво=1,23,34=4 |
|
Общее количество сырой воды, поступающее на химводоочистку ΣGс.в , т/ч |
G′с.в+Gс.в=7,57+4=11,57 |
|
Расход пара для подогрева сырой воды Dс, т/ч |
Gс.вT3-T1/(i2-i6)0.98=11,5725- 5/(658,3-159,3)0,98=0,4736 |
|
Общий расход пара для подогрева сырой воды ΣDс, т/ч |
D′с+ Dс=0,3+0,47=0,77
|
|
Количество конденсата от подогревателей сырой воды и с производства Gк , т/ч |
Gб +Gпотр=0+3,6=3,6 |
|
Суммарный вес потоков, поступающих в деаэратор питательной воды ΣG, т/ч |
Gк +Gхво +ΣGс + Dпр-Dвып=3,6+3,34+0,77+0,05++0,01=7,75 |
|
Температура умягченной воды на выходе из охладителя продувочной воды T4, °C |
T3+ G′пр/ Gхво(i8-tпр)0,98= =25+0,29/3,34(114,8-40)0,98=31,36 |
|
Температура умягченной воды на выходе из охладителя выпара T5,°C |
T4+ Dвып/Gхво(i4-i5) 0,98=31,36+0,01/3,34 (640,7-104,4)0,98=32,93
|
|
Средневзвешенная температура потоков, поступающих в деаэратор питательной воды tср.взр,°C |
Gпотр/ ΣGtк.п+ ΣGс/ ΣGi6+ Gхво/ ΣGT5+ Dпр/ ΣGi3- Dвып/ΣGi4=3,6/7,5780+0,77/7,75159,3 +3,34/7,7532,93+0,05/7,75644,5-0,01/7,75640,7= 37,16+15,82+14,19++4,15-0,82=70,5 |
В зимних режимах Gблет=0 |
Расход пара на деаэрацию питательной воды Dд, т/ч
|
ΣGT*tср.вз0.98/i20.98T* =7,75(104,4-70,5) 0,98/658,30,98-104,4=0,5 |
|
Расход пара на деаэрацию питательной воды и на подогрев сырой воды, умягчаемой для питания котлов D*, т/ч |
Dд+ Dс=0,5+0,47=0,97 |
|
Паровая нагрузка на котельную без учета внутрикотельных потерьD', т/ч |
D+(Dд+Dс)=6,81+(0,58+0,16)=7,47 |
|
Внутрикотельные потери пара Dпот, т/ч |
D′Кпот/1-Кпот= 7,470,02/1-0,02=0,15 |
|
Суммарная паровая нагрузка на котельную Dсум,т/ч |
D′+Dпот=6,47+0,15=7,62
|
|
Количество работающих паровых котлов Nпк.раб, шт |
1 штук |
|
Процент загрузки работающих паровых котлов Кзагр, % |
Dсум/Dmaxк.расч.Nпк.раб = =7,62/101·100=76,5 |
Выбираем паровой котел серий ДЕ-10-14 |
По результатам расчета тепловой схемы выбираем котлы и вспомогательные оборудования. Паровым котлом называется устройства, в котором для получения пара под давлением выше атмосферного, потребляемого вне этого устройства, используется теплота, выделяющаяся при сгорании органического топлива. В настоящее время широко распространены в различных отраслях промышленности, в сельском и коммунальном хозяйстве котлы серии ДЕ, рассчитанные на рабочее давление 1,4 МПа с номинальной производительностью 2,5;4;6,5;10 тонн в час. Котлы выпускают с топками для сжигания твердого топлива. Котлы серии ДЕ являются унифицированными, они представляют собой котлы с естественной циркуляцией. По длине верхнего барабана котлы серии ДЕ имеют две модификации - с длинным барабаном и укороченным. У котлов производительностью 2,5;4;6,5 и 10 тонн в час верхний барабан значительно длиннее нижнего. Котлы допускают с компоновкой различными топочными устройствами, котлы серии ДЕ выпускают с топками для сжигания каменных углей.
Нижний барабан служит шламоотстойником и имеет продувочный патрубок с вентилями. Боковые экраны котлов питаются из нижних и верхних барабанов с помощью перепускных труб. Такая схема питания обеспечивает надежную работу котла. Для уменьшения потерь от механической неполноты сгорания топлива топка котлов разделена на две части: собственную топку и камеру догорания. Котлы серии ДЕ отличаются достаточно высокой экономичностью, небольшой массой, простотой конструкции, малыми габаритами и транспортабельностью. Наличие в котлах развитого кипятильного пучка обеспечивает глубокое охлаждение продуктов сгорания, в результате чего достигается высокая их экономичность. Экранированная топочная камера обеспечивает интенсивный теплообмен продуктов сгорания с экранными поверхностями нагрева, а небольшие тепловые напряжения экранов- надежную и длительную работу обмуровки котла. Плотное расположение кипятильных труб малого диаметра в пучке – характерная особенность этих котлов.
Основные технические характеристики котлоагрегата ДЕ-10-14
Паропроизводительность - 10 т/ч
Абсолютное давление пара – 14кгс/см2
Состояние или температура пара – насыщенный
Общая поверхность нагрева – 173,8 м2
Внутренний диаметр барабанов – 1000мм
Толщина стенки барабанов – 14мм
Длина цилиндрической части верхнего барабана – 6000мм
Длина цилиндрической части нижнего барабана – 2730мм
Масса котла в обьёме завода поставки (не более) –12358 кг
Водогрейные котлы, назначением которых является получение горячей воды заданных параметров, применяют для теплоснабжения систем отопления и вентиляции, бытовых и технологических потребителей. Водогрейные котлы, работающие обычно по прямоточному принципу с постоянным расходом воды, устанавливают не только на ТЭЦ, но и в районных отопительных, а также отопительно - производственных котельных в качестве основного источника теплоснабжения.
Котел КВ-ТК-100-150 водогрейный, вертикально-водотрубный с принудительной циркуляцией, башенной компоновки с уравновешенной тягой, подвешен к потолочному перекрытию каркаса котла. Подогрев воздуха осуществляется в воздухоподогревателе, размещенном в отдельном газоходе.
Водогрейный котёл типа КВ-ТК-100-150, теплопроизводительностью 100 Гкал/ч, предназначен для получения горячей воды с температурой до 150 0С, используемой в системах отопления, и горячего водоснабжения промышленного, бытового назначения, а также для технологических целей.
Топочная камера призматической формы, представляет собой газоплотную блочную конструкцию, выполненную из цельносварных мембранных панелей заводского изготовления, что позволяет уменьшить присосы неорганизованного воздуха в топку и применить высокоэффективную облегченную теплоизоляцию. В нижней части топки фронтовой и задний экраны образуют скаты под углом 50° к горизонтали. Жесткость и прочность стен топки обеспечивается установленными по периметру топки горизонтальными поясами жесткости. Топка оснащается необходимым количеством гарнитуры (лючков и лазов) для организации измерений и наблюдения за топочным процессом, обслуживанием и ремонтом поверхностей нагрева.
Топочно-горелочное устройство котла - четыре прямоточные горелки, установленные тангенциально в один ярус и система нижнего дутья. На котле осуществлено ступенчатое сжигание топлива за счет подачи доли вторичного воздуха в холодную воронку через сопла нижнего дутья, что обеспечивает нормативные значения выбросов оксидов азота. Система нижнего дутья способствует уменьшению мехнедожега и шлакования в топке, увеличивает диапазон устойчивости сжигания пылеугольного топлива без подсветки факела мазутом, снижает температуру газов на выходе из топки за счет увеличения тепловосприятия экранов холодной воронки.
Деаэратор выбран по количеству питательной и подпиточной воды. К установке принимаем атмосферный деаэратор типа ДА-25.
Известны несколько способов деаэраций воды: термический, химический, электромагнитный, высокочастотный и ультразвуковой. К установке принято термический способ деаэрации, то есть при достижении температуры кипения растворенные газы полностью удаляются из воды.
Фундамент котла выполнен из железобетона, к фундаменту болтами крепятся башмаки на которые опирается металлическая рама топки. На раму опирается механическая топка и экранные панели топочной камеры. Конвективная шахта опирается на башмаки прикреплённые к фундаменту.
1.2 Физико-химические характеристики природной воды
Источниками водоснабжения для питания котлов являются пруды, реки, озёра, используются также грунтовые или артезианские воды, вода из городского или поселкового водопровода. В составе природных вод имеются механические примеси минерального или органического происхождения, растворенные химические вещества и газы. Так как важнейшим рабочим телом кроме топлива в котлах и системах теплоснабжения является вода, без предварительной очистки природные воды не пригодны для питания котлов. Она используется для различных целей: выработки пара и получения горячей воды, в качестве теплоносителя в системах отопления и горячего водоснабжения, для охлаждения ряда вспомогательных механизмов, для удаления золы в системах гидрозолоудаления при сжигании твердого топлива, для промывки и обмывки трубных элементов поверхностей нагрева. Надежная экономичная работа котлоагрегатов в значительной степени зависит от качества воды, применяемой для её питания. В цикле котлоагрегатов вода на различных стадиях процесса имеет различные названия:
- исходная вода, получаемая непосредственно из источников водоснабжения и подвергаемая дальнейшей обработке;
- добавочная подпиточная вода – специально приготовляемая в установках химической очистки воды и предназначенная для питания парового и водогрейного котлов дополнительно к возвращаемому конденсату;
- питательная вода подаваемая питательными насосами в паровой или водогрейный котел она является смесью возвращаемого конденсата и подпиточных вод;
- котловая вода циркулирующая в контуре котла.
Качество исходной, подпиточной, питательной и котловой воды характеризуется: количеством взвешенных частиц, сухим остатком, общим солесодержанием, жесткостью, щелочностью, содержанием кремневой кислоты, концентрацией водородных ионов и содержанием коррозионно-активных газов. Надежная и экономичная работа котельной установки в значительной степени зависит от качество воды, применяемой для питания котлов.
Природные воды обычно содержат примеси в виде растворенных солей, коллоидно растворенных веществ и механических примесей и потому не всегда пригодны для питания паровых котлов без предварительной очистки.
Взвешенные вещества в воде встречаются в виде частиц песка, глины и других продуктов размыва почв в виде продуктов разложения растительного и животного мира, а также мельчайших живых организмов и растений.
Качество воды определяется содержанием взвешенных веществ, сухим остатком, окисляемостью, жесткостью, щелочностью и кислотностью.
Ко взвешенным веществам относят механические примеси, удаляемые из воды путем фильтрования, количество их выражается в миллиграммах на литр.
Сухой остаток получается путем испарения отфильтрованной воды при температуре 105-110 ºС, он указывает на количество растворенных в воде веществ и измеряется также мг/л.
Окисляемость характеризуется концентрацией органических веществ в воде и расходам окислителя - марганцовокислого калия - на разрушение органических веществ при анализе воды. Органические вещества попадающие в котловую воду, приводят к вспениванию её, а это ухудшает качество получаемого пара. Жесткость характеризуется суммарным содержанием в воде солей кальция и магния, являющихся накипеобразователями. Различают жесткости воды: временную, постоянную и общую. Временная жесткость воды характеризуется тем, что двууглекислые соли кальция и магния неустойчивы и при нагревание воды до 70 ºС распадаются выделяются из воды в виде рыхлых осадков, оседающих в нижних частях котла и удаляются при продувке котлов. Шлам в котле накипи не образует.
Общая жесткость воды определяется суммарным содержанием в ней кальция и магния, выраженным в мг – эквивалент/л. Щелочность - показатель, определяющей содержание в воде гидроксильных ионов и анионов слабых кислот HCO3, CO32, PO34, SiO3 другие связанных катионами натрий, кальций, калий, магний, которые при диссоциаций образуют более сильные щелочи и придают раствору щелочной характер. Щелочность исходной воды при натрий - катионирований не изменяется. Остаточная общая жесткость воды зависит от качества исходной воды и требований потребителей; более глубокое умягчение воды требует большего расхода солей на регенерацию. В этом дипломном проекте применяем двухступенчатое натрий - катионирование для получения глубоко умягченной воды с остаточной жесткостью не более 0,02 мг эквивалент/л. Катиониты при регенераций их растворами NaCI, H2SO4 , NH4CI, способный обменивать содержащиеся в них катионы на катионы обрабатываемой воды; Этот процесс называется катионированием. В практике водоподготовки для энергетических целей широкое распространение имеют сильно кислотные катиониты с активной группой; Сульфоуголь, катионит КУ-2 (термостойки) , катионит КУ-1, Для приготовления питательной воды для котлов рекомендуется следующая схема обработки воды: натрий-катионирование при водоснабжении котельной от хозяйственно питьевого водопровода и если это схема допустима по величине продувки котлов, концентрации углекислоты в паре относительной щелочности; для экранированных котлов, требующих глубокого умехчения, применяют, как правило, двухступенчатое натрий-катионирование. Метод натрий-катионирования рекомендуется применять для артезианской или осветленной воды с содержанием взвешенных веществ не более 5-8 мг/л . В этом методе катионит и анионит регенеруются поваренной солью. Хранение поваренной соли, как правило, предусматривают в мокром виде, так как этот способ целесообразнее как для больших, так и для малых расходов соли. Хранение соли бывает в двух видах: мокрое и сухое. Мокрое хранение соли для удобства эксплуатаций осуществляют не менее час в двух железобетонных резервуарах, которые по переменно могут находится в работе, загружаться солью или очищаться от грязи. Для не больших количеств возможно применение металлической емкости с антикоррозионным покрытием. Если резервуар соли располагают в помещении или на улице и он примыкает к наружной стене водоподготовки, то обслуживание его осуществляют из приямка. Хранение крепкого раствора соли осуществляется в мерниках или в расходных баках, емкость которых принимается по компоноочно конструктивным соображениям - от одной регенерации до суточного расхода.
Для облегчения и ускорения процесса перегрузки фильтрующих материалов (антрацит, сульфоуголь и др.) в случаях ремонта фильтров осуществляет их гидроперегрузку. За фильтрами предусматривают стационарный трубопровод. Для гидроперегрузки фильтрующих материалов, на нем у каждого фильтра выполняется тройник на фланцах, который можно снять и заглушить в этом месте трубопроводов или присоединить к нему гибки шланг от фильтра. Часть трубопровода, не участвующая в гидроперегрузке , заглушается для предотвращения засорения фильтрующим материалом. После окончания гидроперегрузки все трубопроводы тщательно промывают водой до полного удаления материала . Перегрузку фильтрующего материала из фильтра в бак осуществляют в следующем порядке. В трубопровод взрыхляющий промывки фильтров подается исходная вода под напором, обеспечивающим передавливание фильтрующего материала в бак гидроперегрузки. Задвижки на фильтре в начале открывают как при взрыхляющей промывке, чтобы привезти фильтрующий материал во взвешенное состояние, затем открывают задвижку в бак гидроперегрузки и закрывают задвижку от фильтра в дренаж из водяной подушки; пульпа по гибкому шлангу поступает в бак; через дренажную систему бака вода взбрасывается в дренаж, а сульфоуголь остается в баке.
Загрузка фильтрующего материала может выполнятся при помощи передвижного гидротранспорта. Нитратирование питательной и химический обработанной воды проводится для защиты металла котла от межкристаллитной коррозии. В результате нитратирования в котловой воде должен быть достигнута концентрация нитрата натрия 40% по массе концентрации всех щелочей.
В проекте в котельную подаётся вода “питьевого” качества из хозяйственно - питьевого трубопровода предприятия.