1200084849

Примечание - Для II и III районов южной границей является северная граница предыдущего района.

На промерзающих до дна реках, если ледоход начинается после прохода по льду весенних вод, предел прочности льда на раздробление следует принимать по фактическим данным (с учетом ослабления льда вследствие его протаивания), но не менее величин, установленных для ледохода при наивысшем уровне.

П.2 Равнодействующую ледовой нагрузки необходимо прикладывать в точке, расположенной ниже расчетного уровня воды на 0,3, где - расчетная толщина льда, м, принимаемая равной 0,8 максимальной за зимний период толщины льда обеспеченностью 1%.

П.3 Нагрузку от движущихся ледяных полей на опоры мостов с вертикальной передней гранью необходимо принимать по наименьшему значению из определяемых по формулам:

при прорезании опорой льда

- ширина опоры на уровне действия льда, м;

- толщина льда, м;

- скорость движения ледяного поля, м/с, определяемая по данным натурных наблюдений, а при их отсутствии принимаемая равной скорости течения воды;

- площадь ледяного поля, м , устанавливаемая по натурным наблюдениям в месте перехода или вблизи от него.

Таблица П.2

При отсутствии натурных данных площадь ледяного поля допускается принимать , где - величина пролета, м, а при уклонах участков водной поверхности 0,007

где - предел прочности льда на изгиб в районе строительства, кПа.

П.4 При движении ледяного поля под углом 80° к оси моста нагрузку ото льда на вертикальную грань опоры необходимо уменьшать путем умножения ее на .

П.5 Давление льда на опору, имеющую в зоне действия льда наклонную поверхность, следует определять:

а) горизонтальную составляющую , кН, - по наименьшей из величин, полученных по формуле (П.3) настоящего приложения и по формуле

П.6 При сложной ледовой обстановке в районе проектируемого мостового перехода в необходимых случаях следует учитывать нагрузки от:

остановившегося при навале на опору ледяного поля, когда кроме течения воды происходит воздействие на поле ветра;

давления зажорных масс;

примерзшего к опоре (сваям или свайным кустам) ледяного покрова при колебаниях уровня воды;

ледяного покрова при его температурном расширении и наличии с одной стороны опоры поддерживаемой майны льда на податливые (гибкие) опоры.

Указанные нагрузки следует определять по СНиП 2.06.04.

П.7 При расположении в одном створе вдоль течения реки двух опор кругового или близкого к нему очертания (рисунок П.1) давление от прорезания льда при его первой подвижке на низовую

(вторую) по течению реки опору допускается принимать в размере ,

здесь - коэффициент уменьшения давления на низовую (вторую) опору, зависящий от отношения ( - расстояние между осями опор, - диаметр опор);

- давление от прорезания льда на верховую (первую) по течению опору (по П.3).

Рисунок П.1 - Схема расположения в одном створе вдоль течения реки двух опор кругового очертания

Рисунок П.1 - Схема расположения в одном створе вдоль течения реки двух опор кругового очертания

Значения коэффициента следует принимать по таблице П.3.

Таблица П.3

Приложение Р (обязательное). Потери предварительного напряжения арматуры

Приложение Р (обязательное)

Таблица Р.1

1 Релаксация напряжений арматуры:

а) при механическом способе натяжения арматуры:

проволочной

стержневой

б) при электротермическом и электротермомеханическом способах натяжения стержневой арматуры

Здесь принимается без учета потерь.

Если вычисленные значения потерь от релаксации напряжений оказываются отрицательными, их следует принимать равными нулю.

Расчетное значение при отсутствии точных данных следует принимать равным 65 °С. Потери от температурного перепада не учитываются, если температура стенда равна температуре нагреваемой арматуры или если в процессе термообработки производится подтяжка напрягаемой арматуры на величину, компенсирующую потери от температурного перепада

3 Деформация анкеров, расположенных у натяжных устройств, при натяжении:

г д е - сжатие опрессованных шайб, смятие высаженных головок и т.п., принимаемое равным 2 мм на каждый анкер

Приложение С (обязательное). Расчет жестких звеньев круглых железобетонных труб

Приложение С (обязательное)

Жесткие звенья круглых железобетонных труб допускается рассчитывать на изгибающие моменты (без учета нормальных и поперечных сил), расчетные значения которых следует определять по формуле

- нормативное вертикальное давление грунта насыпи, принимаемое по 6.6;

- нормативное вертикальное давление от временной вертикальной нагрузки, принимаемое

по 6.17;

здесь - нормативный угол внутреннего трения грунта засыпки, град.;

- коэффициент, принимаемый в зависимости от условий опирания звена на фундамент или грунтовую (профилированную) уплотненную подушку согласно таблице С.1.

Таблица С.1

Приложение Т (обязательное). Определение жесткостей сечений железобетонных элементов для расчета прогибов и углов поворота с учетом ползучести бетона

Приложение Т (обязательное)

Т.1 Жесткость сечения предварительно напряженного элемента (целого по длине) при длительном воздействии усилия предварительного напряжения или постоянной нагрузки , приложенных в моменты времени , рекомендуется определять по формуле

где - жесткость приведенного сплошного сечения элемента;

- коэффициент, учитывающий влияние неупругих деформаций бетона при кратковременном приложении нагрузки и принимаемый равным 0,85;

- приведенная величина предельной характеристики ползучести бетона.

При определении прогибов и углов поворота от действия временной нагрузки или кратковременного действия постоянной нагрузки (в том числе кратковременного выгиба от усилия

предварительного напряжения) в формуле (Т.1) значение ** следует принимать равным нулю, а жесткость заменить на .

_______________

** Текст документа соответствует оригиналу. - Примечание изготовителя базы данных.

Т.2 Величины рекомендуется вычислять по формулам:

при определении жесткости

при определении жесткости

, (Т.3)

где - функция, учитывающая влияние предварительного напряжения (обжатия) бетона под постоянной нагрузкой на предельную (при ) величину изменения предварительного напряжения арматуры по Т.3.

Т.3 Определение компонентов для вычисления приведенной характеристики ползучести бетона

:

- функция, учитывающая влияние предварительного напряжения (обжатия) бетона под постоянной нагрузкой на предельную (при ) величину изменения предварительного напряжения арматуры и определяемая по формуле

-характеристика бетонной части сечения;

,- площадь и момент инерции бетонной части сечения относительно центра тяжести

сечения;

- расстояние от центра тяжести бетонной части сечения до центра тяжести рассматриваемой напрягаемой арматуры;

- отношение модулей упругости арматуры и бетона, принимаемое по 7.48:

- коэффициент армирования напрягаемой арматурой [при площади поперечного сечения следует принимать ];

, - расчетное сопротивление бетона осевому сжатию по таблице 7.6 при расчете по предельным состояниям второй группы и значение модуля упругости бетона, МПа, по таблице 7.11

(к началу данной стадии), соответствующее передаточной прочности бетона ;

- относительный уровень напряжений в бетоне в начале данной стадии ;

- характеристика линейной ползучести бетона, проявившаяся на протяжении рассматриваемой стадии (за время );

- удельная деформация ползучести бетона, соответствующая заданному периоду выдержки под нагрузкой, ее рекомендуется определять по формулам:

где - время, отсчитываемое с момента приложения нагрузки, сут;

- параметр, характеризующий скорость развития во времени деформации ползучести бетона и принимаемый по таблице Т.1.

Таблица Т.1

-увеличивать на 10%, для остальных месяцев - принимать по линейной интерполяции;

-предельные значения удельных деформаций ползучести бетона, принимаемые в соответствии с 7.32.

Приложение У (обязательное). Коэффициенты условий работы канатов

Приложение У (обязательное)

У.1 Величину коэффициента условий работы следует принимать:

где ;

- радиус кривой, по которой отгибается на отклоняющем устройстве канат одинарной свивки из проволоки диаметром с временным сопротивлением 1470-1765 МПа; при этом должно соблюдаться условие 580 и 0,85;

1 при отгибе закрытых несущих канатов на отклоняющем устройстве по круговой кривой диаметром , мм, и соблюдении условий:

где - диаметр каната, мм.

При действии на растянутый закрытый несущий канат поперечной нагрузки через плоские стальные накладки следует принимать по таблице У.1.

Таблица У.1