Добавил:
Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:
Документ Microsoft Office Word (2).docx
Скачиваний:
23
Добавлен:
01.05.2015
Размер:
123.9 Кб
Скачать

68. Общие сведения об электромагнитных переходных процессах

Основными причинами возникновения электромагнитных переходных процессов являются:

  • Включение и отключение двигателей и других приемников электрической энергии;

  • Короткое замыкание в электрической системе, автоматическое повторное включение линии на сохранившееся короткое замыкание;

  • Возникновение местной несимметрии в системе;

  • Действие форсировки возбуждения синхронных машин, их развозбуждение;

  • Несинхронное включение синхронных машин.

Коротким замыканием называют всякое, не предусмотренное нормальными условиями работы, замыкание между фазами, а в системах с заземленными нейтралями – замыкание одной или нескольких фаз на землю.

В трехфазных системах с заземленной нейтралью различают следующие основные виды коротких замыканий в одной точке:

  • Трехфазное короткое замыкание – К(3);

  • Двухфазное короткое замыкание – К(2);

  • Однофазное короткое замыкание – К(1);

  • Двухфазное короткое замыкание на землю – К(1,1).

Симметричным называют такое короткое замыкание, когда при нем все фазы остаются в одинаковых условиях, иначе короткое замыкание называют несимметричным.

Следствиями действия тока короткого замыкания являются:

  • Дополнительный нагрев токоведущих элементов и проводников выше допустимого;

  • Возникновение больших механических усилий между проводниками;

  • Снижение напряжения, приводящее к ухудшению эффективности работы потребителей, авариям на электростанциях и подстанциях;

  • Нарушение работы линий связи и сигнализации, за счет наведения дополнительных магнитных потоков;

  • Нарушение устойчивости электрических систем.

Токи короткого замыкания с учетом действия устройств релейной защиты обычно существуют непродолжительное время, но их приходится учитывать и тщательно рассчитывать ввиду вышеуказанных последствий. По режиму короткого замыкания должны проверяться

1) В электроустановках выше 1 кВ:

а) электрические аппараты, токопроводы, кабели и другие проводники, а также опорные конструкции для них;

б) воздушные линии при ударном токе короткого замыкания 50 кА и более для предупреждения схлестывания проводов при динамическом действии токов короткого замыкания.

2) В электроустановках до 1 кВ – распределительные щиты, токопроводы и силовые шкафы.

Аппараты, которые предназначены для отключения токов короткого замыкания, должны обладать способностью производить эти операции при всех возможных токах короткого замыкания.

69. Уравнения электромагнитного переходного процесса синхронной машины

Переходный процесс в электрической машине любого типа может быть описан системой дифференциальных уравнений в той или иной системе координат. Выбор системы координат определяется конкретными условиями решаемой задачи. Дифференциальные уравнения равновесия ЭДС и падений напряжений в каждой из обмоток статора (А, В, С) и ротора (f):

UА=-∂ΨА/∂t-RА∙iA ;

UВ=-∂ΨВ/∂t-RВ∙iВ ;

UС=-∂ΨС/∂t-RС∙iС ;

Uf=∂Ψf/∂t+Rf∙if ,

где RА, RВ, RС, R– активные сопротивления контуров фаз А, В, С и обмотки возбуждения; ΨА, ΨВ, ΨС, Ψ- результирующие потокосцепления контуров фаз А, В, С и обмотки возбуждения.

Входящее в эту систему потокосцепление обмотки фазы А выражается уравнением:

ΨА=LАiА+MАВiВ+MАСiС+MАfif ,

где LА – коэффициент самоиндукции обмотки фазы А; MАВ - коэффициент взаимоиндукции обмоток фаз А и В; MАС - коэффициент взаимоиндукции обмоток фаз А и В; MАf - коэффициент взаимоиндукции обмотки фазы А и обмотки возбуждения.

Аналогичными уравнениями выражаются потокосцепления для обмоток других фаз. Закон изменения взаимных индуктивностей между обмоткой возбуждения и каждой фазной обмоткой статора выражается синусоидальной функцией. Систему дифференциальных уравнений с переменными коэффициентами решить очень сложно. Для её решения существуют несколько способов. Известно, что мгновенные значения фазных величин (U, Ψ, i) можно получить как проекции фазных векторов на неподвижную ось времени или как проекции обобщенного вектора на неподвижные магнитные оси фаз. Обобщенный вектор в общем случае может характеризовать фазные величины, изменяющиеся во времени по произвольному закону. Возможность представления трехфазной системы векторов обобщенным вектором существенно упрощает выражение связи между статором и ротором, что позволяет в дифференциальных уравнениях переходного процесса освободится от переменных коэффициентов. Представление фазных величин fА, fВ, fС через обобщенный вектор возможно при условии:

fА+fB+fC=0.

Если сумма фазных переменных не равна нулю, то её целесообразно выразить через новое переменное f0 : fА+fB+fC=3f0. Нулевая составляющая во всех фазах одинакова и тождественна составляющей нулевой последовательности метода симметричных составляющих. Фазные переменные, выраженные через обобщенный вектор:

fА=f∙cosα;

fВ=f∙cos(α-2π/3);

fС=f∙cos(α+2π/3),

где α - угол между векторами fА и f.

Обобщенный вектор можно выразить и в двухосной системе координат. В качестве последней удобно выбрать декартовые ортогональные координаты. Преобразование координат соответствует замене переменных. Проекции вектора f (рис.3.5.) на оси х и у:

fХ=f∙cos(θ-α);

fУ=f∙sin(θ-α),

где θ - угол между магнитной осью фазы А и осью Х.

Применение новой системы координат сокращает переменные коэффициенты. Значительные упрощения можно достичь, используя декартову систему координат, жестко связанную с ротором синхронной машины. Эту систему координат сокращенно обозначают и называют d, q и 0 (рис.3.6). Поскольку фазные обмотки синхронной машины, расположенные в осях d, q, неподвижны относительно ротора, все индуктивности такой машины постоянны. Фазные переменные в системе координат d, q и 0:

fА=fdcosγ+fqsinγ+f0;

fВ=fdcos(γ - 2π/3)+fqsin(γ - 2π/3)+f0;

fС=fdcos(γ+2π/3)+fqsin(γ+2π/3)+f0,

где γ=ωсt+γ0 – угол, характеризующий положение ротора в пространстве; ωс - синхронная угловая скорость, γ0- начальный уг

Фазные переменные напряжения, тока в системе координат d, q и 0:

UА=Ud∙cosγ+Uq∙sinγ+U0;

iА=id∙cos(γ - 2π/3)+iq∙sin(γ - 2π/3)+i0;

ΨАd∙cos(γ+2π/3)+Ψq∙sin(γ+2π/3)+Ψ0.

Подставляя фазные переменные в дифференциальное уравнение равновесия обмотки фазы А получим уравнения Парка-Горева:

Ud=-∂Ψd/∂t-Ψq∙∂γ/∂t-R∙id ;

Uq=-∂Ψq/∂t-Ψd∙∂γ/∂t-R∙iq ;

U0=-∂Ψ0/∂t-R∙i0 ,

где ∂Ψd/∂, ∂Ψq/∂t, ∂Ψ0/∂ – ЭДС трансформации, которые вызываются изменением величин потокосцеплений; Ψq∙∂γ/∂ и Ψd∙∂γ/∂t – ЭДС вращения (скольжения).

 

70.