- •Типовые схемы сетей электроснабжения и размещение в них защитных устройств
- •5.1. Схемы сетей электроснабжения и электрические воздействия на них
- •5.2. Схемы защит сетей от перенапряжений
- •5.3. Элементы для уравнивания потенциалов и ограничения перенапряжений
- •Обеспечение электромагнитной совместимости на объектах электроэнергетики
- •6.1. Общие вопросы обеспечения эмс
- •6.2. Нормированная
- •Электромагнитная обстановка
- •В зданиях и сооружениях
- •И ее обеспечение
- •6.3. Размещение приборов и координация параметров защитных устройств
- •6.25. Зависимости выделяемой в варисторах энергия w от тока импульса I
- •6.4. Особенности использования варисторов для ограничения перенапряжений
- •6.5 Обеспечение электромагнитной совместимости внутри зон
- •9.1. Общая характеристика грозовой деятельности
- •9.2. Накопление зарядов в грозовом облаке
- •9.3. Возникновение и развитие молнии
- •9.4. Виды молний и параметры тока
- •9.5. Защита от прямых ударов молнии
- •9 Рекомендаци международной электротехнической комиссии (мэк) по молниезащите зданий и сооружений
- •9.7. Исследование физики молнии и молниезащиты с помощью искусственных заряженных аэрозольных облаков
- •Глава десятая практические способы снижения помех на электрических станциях и подстанциях
- •10.1. Общие положения
- •10.2. Основные принципы выполнения заземления и прокладки кабелей
- •10.3. Рекомендации по выполнению заземлений на подстанциях высокого напряжения
- •10.4. Рекомендации по выполнению заземлений на электростанциях
- •10.5. Особенности эмс на подстанциях высокого напряжения
- •10.6. Природа возникновения и уровни помех на электростанциях
- •10.7. Некоторые особенности проектирования заземляющих систем комплектных круэ
- •Pиc. 10.34. Схема для расчета перенапряжений на корпусе, обусловленных вводом кабеля в круэ
- •10.8. Ограничения коммутационных электромагнитных помех в цепях управления с индуктивными элементами
- •10.8.1. Физические процессы при коммутациях в индуктивных цепях
- •10.8.2. Критерии оценки схем защиты от помех
- •10.8.3. Схемы защиты от помех для устройств постоянного тока
- •10.8.4. Схемы защиты от помех для устройств переменного тока
- •10.8.5. Схемы защиты от помех для трехфазных установок
- •10.8.6. Схемы защиты от помех для люминесцентных ламп
- •Глава первая источники электромагнитных воздействий
- •1.1. Общие положения
- •1.2. Переходные процессы при ударах молнии
- •1.2.1. Электромагнитное поле тока молнии при ударе в землю
- •1.2.2. Прямые удары молнии в линии электропередачи и в другие элементы электроустановок
- •1.2.3. Воздействие электромагнитного поля молнии на линии электропередачи или сооружения
- •1.2.4. Стандартизированные параметры тока молнии
- •1.3. Коммутационные процессы в цепях высокого напряжения
- •1.4. Электрические и магнитные поля промышленной частоты, создаваемые силовым оборудованием станций и подстанций
- •1.5. Радиочастотные поля
- •1.6. Электромагнитный импульс ядерного взрыва
- •1.7. Разряды статического электричества
- •1.8. Электромагнитные помехи, вызванные магнитным полем земли
- •Глава вторая каналы передачи электромагнитных помех и способы их ослабления
- •2.1. Моделирование механизмов связи
- •2.2. Упрощенные модели передачи электромагнитных помех и методы их снижения
- •() Электромагнитного взаимодействия с элементами связии
- •2.3. Связь через общее полное сопротивление
9.5. Защита от прямых ударов молнии
Защита от прямых уларов молнии осуществляется с помощью молниеотводов. Молниеотвод представляет собой возвышающееся над защищаемым объектом устройство, через которое ток молнии, минуя защищаемый объект, отводится в землю.
Защитное действие молниеотводов основано на том, что во время лндерной стадии молнии на вершине молниеотвода скапливаются заряды, и наибольшие напряженности электрического поля создаются на пути между развивающимся лидером и вершиной молниеотвода.
Возникновение и развитие с молниеотвода встречного лидера еще более усиливает напряженность поля на этом пути, что окончательно предопределяет удар в молниеотвод. Защищаемый объект, более низкий, чем молниеотвод, будучи расположен поблизости от него, оказывается заэкранированным молниеотводом и встречным лидером, и поэтому поражение его молнией маловероятно.
Основными действующими в России нормативными документами по защите здании, сооружений и инженерных коммуникаций от прямых ударов молнии являются [17, 18].
Необходимым условием надежной защиты является также низкое сопротивление заземления молниеотвода
Молниеотводы по типу молниеприемников разделяются на стержневые и тросовые. Стрежневые молниеотводы выполняются в виде вертикально установленных стержней (мачт), соединенных с заземлителем, а тросовые — в виде горизонтально подвешенных проводов. По опорам, к которым крепится трос, прокладываются токоотводы, соединяющие трос с заземлителем.
Защитное действие молниеотвода характеризуется его зоной защиты, т.е. пространством вблизи молниеотвода, вероятность попадания молнии в которое не превышает определенного достаточно малого значения, а также значением сопротивления заземления и конструкцией заземлителя.
Стандартной зоной защиты одиночного стержневого молниеотвода высотой h является круговой конус высотой , вершина которого совпадает с вертикальной осью молниеотвода (рис. 9.20). Габариты зоны определяются двумя параметрами:
Рис. 9.20. Зона защиты одиночного стержневого молниеотвода
высотой конуса и радиусом конуса на уровне земли.
Формулы для расчета зон защиты одиночного стержневого молниеотвода высотой до 150 м приведены в табл. 9.4 Для зоны защиты требуемой надежности (рис. 9.20) радиус горизонтального сечения , на высотеопределяется по формуле
(9.3)
Стандартные зоны защиты одиночного тросового молниеотвода высотой h ограничены симметричными двускатными поверхностями, образующими в вертикальном сечении равнобедренный треугольник с вершиной на высоте и основанием на уровне земли(рис. 9.21).
Формулы для расчета зон защиты одиночного тросового молниеотвода высотой до 150 м приведены в табл. 9.5. Здесь и далее под h понимается минимальная высота троса над уровнем земли (с учетом провеса).
Полуширина зоны зашиты требуемой надежности (рис. 9.21) на высотеот поверхности земли определяется выражением (9.3):
Таблица 9.4. Расчет зоны защиты одиночного стержневого молниеотвода
Надежность защиты |
Высота молниеотвода h, м |
Высота конуса , м |
Радиус конуса , м |
0,9 |
0-100 100-150 |
0,85 h 0,85 h |
1,2 h [1,2-10-3(h-100)]h |
0,99 |
0-30 30-100 100-150 |
0,8 h 0,8 h [0,8-10-3(h-100)]h |
0,8 h [0,8-1,43∙10-3(h-30)]h 0,7 h |
0,999 |
0-30 30-100 100-150 |
0,7 h [0,7-7,14∙10-3(h-30)]h [0,65-10-3(h-100)]h |
0,6 h [0,6-1,43∙10-3(h-30)]h [0,5-2∙10-3(h-100)]h |
Рис. 9. 1. Зона защиты одиночного тросового молниеотвода:
L — расстояние между точками подвеса тросов
При необходимости расширить защищаемый объем к горцам зоны защиты собственно тросового молниеотвода могут добавляться зоны зашиты несущих опор, которые рассчитываются по формулам одиночных стержневых молниеотводов, представленным в табл. 9.4. В случае больших провесов тросов, например, у ВЛ, рекомендуется рассчитывать обеспечиваемую вероятность прорыва молнии программными методами, поскольку построение зон защиты по мини-
Таблица 9.5. Параметры зоны защиты одиночного тросового молниеотвода
Надежность защиты |
Высота молниеотвода h, м |
Высота конуса , м |
Радиус конуса , м |
0,9 |
0-150 |
0,87 h |
1,5 h |
0,99 |
0-30 30-100 100-150 |
0,8 h 0,8 h 0,8 h |
0,95 h [0,95-7,14∙10-4(h-30)]h [0,9-10-3(h-100)]h |
0,999 |
0-30 30-100 100-150 |
0,75 h [0,75-4,28∙10-4(h-30)]h [0,72-10-3(h-100)]h |
0,7 h [0,7-1,43∙10-3(h-30)]h [0,6-10-3(h-100)]h |
мальной высоте троса в пролете может привести к неоправданным запасам.
Молниеотвод считается двойным стержневым, когда расстояние между стержневыми молниеприемниками L не превышает предельного значения Lmax. В противном случае оба молниеотвода рассматриваются как одиночные.
Конфигурация вертикальных и горизонтальных сечений стандартных зон зашиты двойного стержневого молниеотвода (высотой h и расстоянием L между молниеотводами) представлена на рис. 9.22.
Рис. 9.22. Зона защиты двойного стержневого молниеотвода
Построение внешних областей зон двойного молниеотвода (полуконусов с габаритами ,) производится по формулам табл. 9.4 для одиночных стержневых молниеотводов.
Размеры внутренних областей определяются параметрами ипервый из которых задает максимальную высоту зоны непосредственно у молниеотводов, а второй — минимальную высоту зоны по середине между молниеотводами. При расстоянии между молниеотводами граница зоны не имеет провеса (). Для расстояний высота определяется по выражению
Входящие в него предельные расстояния ивычисляются по эмпирическим формулам табл. 9.6, пригодным для молниеотводов высотой до 150 м.
максимальная полуширина зоны в горизонтальном сечении на высоте hx:
длина горизонтального сечения на, высоте :
причем при ,;
ширина горизонтального сечения в центре между молниеотводами на высоте :
Таблица 9.6. Параметры зоны защиты двойного стержневого молниеотвода
Надежность защиты |
Высота молниеотвода h, м |
Высота конуса , м |
Радиус конуса , м |
0,9 |
0-30 30-100 100-150 |
5,75 h [5,75-3,57∙10-3(h-30)]h 5,5 h |
2,5 h 2,5 h 2,5 h |
0,99 |
0-30 30-100 100-150 |
4,75 h [4,75-3,57∙10-3(h-30)]h 4,5 h |
2,25 h [2,25-0,0107(h-30)]h 1,5 h |
0,999 |
0-30 30-100 100-150 |
4,25 h [4,25-3,57∙10-3(h-30)]h 4,0 h |
2,25 h [2,25-0,0107∙10-3(h-30)]h 1,5 h |
Молниеотвод считается двойным тросовым, когда расстояние между тросами L не превышает предельного значения . В противном случае оба молниеотвода рассматриваются как одиночные.
Конфигурация вертикальных и горизонтальных сечений стандартных зон защиты двойного тросового молниеотвода (высотой h и расстоянием между тросами L) пре
Размеры внутренних областей определяются максимальной высотой зоны непосредственно у тросов и минимальной высотой зоны посередине между тросами. При расстоянии между тросамиграница зоны не имеет провеса (). Длявысотаопределяется по выражению
Входящие в него предельные расстояния ивычисляются по эмпирическим формулам приведенным в табл. 9.7, пригодным для тросов с высотой подвеса до 150 м.
Длина горизонтального сечения зоны зашиты на высоте hx определяется по формулам
или
при
Для расширения защищаемого объема на зону двойного тросового молниеотвода может быть наложена зона защиты опор, несущих тросы, которая строится как зона двойного стержневого молниеотвода, если расстояние L между опорами меньше , вычисленного по формулам табл. 9.6. В противном случае опоры рассматриваются как одиночные стержневые молниеотводы.
Когда тросы непараллельны или разновысоки, либо их высота изменяется по длине пролета, для оценки надежности их защиты следует воспользоваться специальным программным обеспечением. Так же рекомендуется поступать при больших провесах тросов в пролете, чтобы избежать излишних запасов по надежности защиты.
Таблица 9.7. Параметры зоны защиты двойного тросового молниеотвода
Надежность защиты |
Высота молниеотвода h, м |
Высота конуса , м |
Радиус конуса , м |
0,9 |
0-150 |
6,0 h |
3,0 h |
0,99 |
0-30 30-100 100-150 |
5,0 h 5,0 h [5,0-5∙10-3(h-100)]h |
2,5 h [2,5-7,14∙10-3(h-30)]h [2,0-5∙10-3(h-100)]h |
0,999 |
0-30 30-100 100-150 |
4,75 h [4,75-3,57∙10-3(h-30)]h [4,5-5∙10-3(h-100)]h |
2,25 h [2,25-3,57∙10-3(h-30)]h [2,0-5∙10-3(h-100)]h |
Воздушные линии электропередачи ежегодно подвергаются десяткам ударов молнии в каждые 100 км линии. Поражение молнией фазного провода, сопровождающееся прохождением большого тока, создает на проводе такое высокое импульсное напряжение, что практически невозможно создать изоляцию, которая могла бы его выдержать. Поэтому в большинстве случаев линии на металлических и железобетонных опорах номинальным напряжением 110 кВ и выше имеют один или два заземленных троса, подвешиваемых выше фазных проводов и воспринимающих на себя удар молнии.
Вероятность прорыва молнии через тросовую защиту, т.е. поражения фазного провода, можно оценить в соответствии с опытом эксплуатации по эмпирической формуле
где - высота опоры, м;- угол защиты, образованный вертикалью, проходящей через трос, и прямой, соединяющей трос с проводом.
Для ВЛ 110-750 кВ при положительных углах защиты троса (трос расположен ближе к оси опоры, чем провод) вероятность порыва молнии на провода рекомендуется определять по эмпирической формуле
,
где
;
; ,
где - номинальное напряжение линии, кВ;- разность высот подвеса проводов и тросов на опоре, м;- смещение троса и провода по горизонтали, м;- высота подвеса троса на опоре, м;- радиус провода (для расщепленной фазы – эквивалентный радиус), м;- средняя высота подвеса провода, м.