А. Приход тепла

1.Теплоотгорениятоплива, кВт,

(2.38)

где −тепло сгорания топлива, кДж/м³ или кДж/кг; В – расход топ­лива,м³/с или кг/с.

было рассчитано ранее в пункте 2.1.

2. Тепло, вносимое подогретым воздухом, кВт,

(2.39)

где −действительное количество воздуха, подаваемого для горения топлива, нм³/нм³ или нм³/кг; − удельная теплоемкость воздуха при температуре нагрева , кДж/(м³∙К), определяется по справочнику [1] приложение 2, с.208; − температура подогрева воздуха, °С, определяется для регенеративных печей по следующему выражению:

где − температура нагрева воздуха в регенераторе, °С.

°С.

3. Общий приход тепла по периоду варки представляет сумму приходных статей, кВт,

(2.40)

Б. Расход тепла

1. Расходтепланапроцессстеклообразования, кВт,

(2.41)

где − расходтепланапроцессстеклообразования, кДж/кгстекла; G_ст− количествосвареннойстекломассы, кг/с.

2. Потеритепласуходящимипродуктамигорения, кВт,

(2.42)

где−количествопродуктовгорения, образующихсяприсгорании1 м³или1 кгтоплива, м³/м³илим³/кг; − температура продуктов горения, покидающих газовое пространство ванной печи, принимаем =1590°С; С_д - удельнаятеплоемкостьдымовых газовпритемпературе, кДж/(м³ · К), определяетсядлядействитель­ногосоставапродуктовгоренияпоформуле:

(2.43)

где − средняя теплоёмкость газов при температуре , кДж / (м³∙К) по справочнику [1] с.208; CO₂,O₂,N₂,H₂O – продукты горения (значения берутся из расчета горения топлива),%.

3. Потери тепла излучением через открытые отверстия определяются с учетом потерь тепла через загрузочное отверстие и во влеты горелок, кВт,

(2.44)

Потери тепла излучением через открытые отверстия, кВт,

(2.45)

где С_о – коэффициент излучения, равный 5,7 Вт/(см² · К⁴); φ − коэффициент диафрагмирования, определяемый по справочнику [1] рис.3.17 в зависимости от высоты окна Н и толщины стены δ; F – площадь поверхности излучения, м²;T_пр и T_окр – абсолютная температура соответственно печного пространства и окружающей среды, К.

Площадь поверхности излучения загрузочного отверстия,м²,

(2.46)

(2.47)

где h – высота подъёма свода, м; b – ширина загрузочного отверстия, м,(берётся с чертежа).

где b = 7800 мм;

где а принимается по чертежу, а = 0,2 м.

По рис. 3.17 [1] определяем φ при Н = 0,2 м и δ = 0,35 м. В итоге φ = 0,57.

Определяем потери тепла через загрузочное отверстие по формуле (2.45):

Потери тепла через влёты горелок.

определяется из соотношения:

(43)

где – температура дымовых газов, покидающих пламенное пространство, ;

– температура подогреваемого воздуха, .

Площадь влётов горелок, м²,

(2.48)

По рис. 3.17 [1] определяем φ при Н = 700 мм и δ = 350 мм. В итоге φ = 0,8. Определяем потери тепла через влёты горелок по формуле (2.45):

Потери в студочную часть

,

где h – высота подъёма арочного свода;

b – ширина в студочную часть, по чертежу принимаем b=6,1 м,

, (45)

, ,

,

,

Коэффициент диафрагмирования определяем аналогично(высота влета по чертежу h=0,8м, толщина δ=0,53м), φ=0,75, тогда формула примет вид:

Общие потери тепла через открытые отверстия определим по формуле (2.44):