Metodichka_gaz
.pdf
|
, |
(2.25) |
|
Расчетный часовой расход газа на дежурное отопление определяют как
часть расчетного расхода газа на отопление по формуле: |
|
|||
|
, |
(2.26) |
||
где |
- расчетный расход газа на отопление, м3/ч. |
|
||
Коэффициент Кд учитывает расход газа на отопление в нерабочее время |
||||
для поддержания температуры и рассчитывается по формуле: |
|
|||
|
|
|
, |
(2.27) |
|
|
|||
где |
- температура внутреннего воздуха в рабочее время, |
принимают |
||
|
. |
|
|
|
Результаты расчета часового расхода газа приведены в таблице 2.13.
Таблица 2.13 – Часовой расход газа промышленными предприятиями
|
Шифр предприятия |
Количество часов работы в сутки |
Количество часов |
Расчетный часовой |
Расход |
|
|
||
|
использования |
Общий |
|||||||
|
расход газа, м3/ч |
газа на |
|||||||
№ |
максимума |
|
|
дежурное |
часовой |
||||
|
|
на |
на |
расход |
|||||
|
|
|
отопле- |
||||||
|
|
|
|
|
3 |
|
|||
|
mп.т |
|
техноло- |
отопле- |
ние,м3/ч |
газа, м |
/ч |
||
|
|
|
|
|
гию |
ние |
|
|
|
1 |
ПП-1 |
24 |
6500 |
2784 |
1384,62 |
4310,34 |
- |
5694,96 |
|
2 |
ПП-2 |
16 |
4750 |
2784 |
276,32 |
785,74 |
563,38 |
1625,44 |
|
3 |
ПП-3 |
24 |
6500 |
2784 |
1582,42 |
4926,11 |
- |
6508,53 |
|
4 |
ПП-4 |
8 |
3500 |
2784 |
821,2 |
1877,09 |
1345,87 |
4044,16 |
|
5 |
ПП-5 |
16 |
4750 |
2784 |
978,95 |
2783,76 |
1995,96 |
5758,67 |
|
6 |
ПП-6 |
8 |
3500 |
2784 |
577,88 |
1320,91 |
947,09 |
2845,88 |
|
|
Итого: |
|
|
5621,39 |
16003,95 |
4852,3 |
26477,64 |
2.2 Режим газопотребления
Все городские потребители (бытовые, коммунальные, общественные и промышленные) потребляют газ неравномерно. Указанная неравномерность имеет место по месяцам года, дням недели и часам суток.
Неравномерность расхода газа определяется укладом жизни населения, режимом работы предприятий, учреждений и лечебных заведений, климатическими условиями, зависит от характеристики и количества газопотребляющих установок.
Неравномерность газопотребления отрицательно сказывается на функционировании газотранспортных систем. Для сглаживания неравномерности по-
21
требления газа принимают разные способы, суть которых сводится к следующему:
-выравнивание режимных графиков расхода газа;
-покрытие пиковых нагрузок за счет других источников.
Оба указанных способа ведут к удорожанию транспорта и сбыта газа, снижают экономические показатели систем газоснабжения.
2.2.1 Сезонная неравномерность газопотребления
Сезонная неравномерность газопотребления по месяцам года зависит от наличия и удельного веса в общем балансе расходования газа отопительновентиляционной нагрузки.
Суммарные годовые графики газопотребления являются основой планирования работы газовых промыслов и магистральных газопроводов, обеспечивающих регулирование неравномерности газопотребления.
Расход газа каждой категорией городских потребителей за месяц может быть определен как доля годового, по формуле млн.м3/мес:
|
|
, |
(2.28) |
где |
- доля месячного расхода i-й категории потребителей в годовом ба- |
||
лансе. |
|
|
|
Значения |
для коммунально-бытовых потребителей приведены в [3] и в |
||
таблице 2.14. |
|
|
Таблица 2.14 - Усредненные доли месячных расходов газа на коммуналь- но-бытовые нужды, % годового потребления
I |
|
II |
|
III |
IV |
V |
VI |
VII |
VIII |
IX |
X |
XI |
XII |
||
10,24 |
|
9,22 |
|
9,65 |
8,70 |
7,90 |
7,30 |
5,93 |
5,96 |
7,35 |
8,53 |
8,91 |
10,11 |
||
Значения |
для отопительно-вентиляционной нагрузки определяют по |
||||||||||||||
формуле: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
|
|
(2.29) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где |
|
- среднемесячная температура наружного воздуха, оС, принимается |
|||||||||||||
по [1]; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- количество отопительных дней в месяце.
Значения на технологические нужды промышленных предприятий и электростанций можно определить по формуле:
|
|
|
, |
(2.30) |
|
|
|||
где |
- количество рабочих дней соответственно в месяце и в году. |
2.2.2 Часовая неравномерность
22
Городские газовые сети рассчитываются на максимальный часовой расход газа, который можно определить при наличии сведении часовых колебаний потребления газа. Наибольшей часовой неравномерностью расходования газа отличаются бытовые и коммунальные потребители.
Расход газа на нужды центрального отопления в течение суток остается практически неизменным. Газопотребление на технологические нужды промышленных предприятий зависит от характера технологических процессов и сменности работы.
Методика определения часового расхода газа аналогична изложенной в п. 2.2.1. Однако, для определения доли часового расхода газа i-й категории потребителей от суточного расхода требуется тщательное изучение режимов расходования газа, в процессе эксплуатации систем газоснабжения для каждого города в отдельности.
2.2.3 Расчетный расход газа
Различие между максимальным часовым расходом газа, определенным по совмещенному суточному графику газопотребления и суммой максимального часового расхода газа по отдельным категориям потребителей для большинства городов составляют 2 – 4%.
Поскольку погрешность в 5% при инженерных расчетах считается достаточной, на практике в качестве расчетного принимается максимальный часовой расход газа отдельными потребителями. Это приводит к незначительному удорожанию системы газоснабжения, однако повышает ее надежность за счет большей пропускной способности сетей высокого давления.
Расчетный расход газа приведен в таблице 2.15.
Таблица 2.15 – Расчетный расход газа
|
|
|
Расчетный расход газа, м3/ч. |
|||
№ |
Шифр |
Наименование |
|
в том числе на сети |
||
на схеме |
потребителей |
Общий |
давления |
|||
|
||||||
|
|
|
|
высокого |
среднего |
|
|
|
Мелкие коммунально-бытовые объекты (население, предпри- |
||||
|
|
ятия бытового обслуживания и т.д.): |
|
|||
1 |
- |
Кварталы с 1-2эт.* |
6227,762 |
- |
6227,762 |
|
|
|
Кварталы с 3-9эт. |
2478,45 |
- |
2478,45 |
|
|
|
Итого по п.1 |
8706,212 |
- |
8706,212 |
Продолжение таблицы 2.15
23
|
|
|
Крупные коммунально-бытовые объекты: |
|
||||
|
|
|
Бани |
608,73 |
|
608,73 |
|
- |
|
|
|
Больницы |
107,28 |
|
107,28 |
|
- |
2 |
- |
|
Хлебозаводы |
937,06 |
|
937,06 |
|
- |
|
|
|
Прачечные |
429,86 |
|
429,86 |
|
- |
|
|
|
Предприятия обществен- |
1929,44 |
|
1929,44 |
|
- |
|
|
|
ного питания |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Источники теплоснабжения: |
|
|
|
||
3 |
РОК-1 |
|
Районная отопительная |
1771,96 |
|
1771,96 |
|
- |
|
|
котельная 1 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
РОК-2 |
|
Районная отопительная |
6272,92 |
|
6272,92 |
|
- |
|
|
котельная 2 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ТЭЦ |
|
ТЭЦ** |
25091,66 |
|
25091,66 |
|
- |
|
|
|
Промышленные предприятия: |
|
||||
|
ПП-1 |
|
Стекольный завод |
5694,96 |
|
5694,96 |
|
- |
|
ПП-2 |
|
Швейная фабрика |
1625,44 |
|
1625,44 |
|
- |
4 |
ПП-3 |
|
Машиностроительный |
6508,53 |
|
6508,53 |
|
- |
|
завод |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ПП-4 |
|
Мясокомбинат |
4044,16 |
|
4044,16 |
|
- |
|
ПП-5 |
|
Табачная фабрика |
5758,67 |
|
5758,67 |
|
- |
|
ПП-6 |
|
Ткацкая фабрика |
2845,88 |
|
2845,88 |
|
- |
|
|
Всего по району: |
72332,762 |
|
63626,55 |
|
8706,212 |
Примечание: * - учтена нагрузка на местные источники теплоснабжения. ** - учтен расход газа на выработку электроэнергии.
2.3Система газоснабжения
2.3.1Выбор и обоснование системы газоснабжения
При выборе систем газоснабжения следует предварительно изучить рекомендации [4], [6], обратив внимание на следующие вопросы: определение оптимального количества источников питания сетей высокого (среднего) и низкого давлений; структуру газовых сетей (тупиковые, кольцевые, смешанные); определение максимальных давлений в распределительных газопроводах и количество ступеней давления в системе.
Основные критерии для оценки систем газоснабжения это:
-экономичность;
-надежность;
-технологичность;
-проходимость сетей;
-взрывобезопасность;
-удобство в эксплуатации.
24
Теоретические исследования и практика показали, что техникоэкономические показатели систем газоснабжения зависят от:
-численности обслуживаемого населения;
-мощности промышленных предприятий.
2.3.1.1 Определение числа ГРС
Один из важных вопросов при разработке принципиальной схемы газоснабжения города – рациональное размещение распределительных станций (ГРС) и определение их оптимального количества. С увеличением количества ГРС уменьшаются нагрузки и радиус действия городских магистралей, что приводит к уменьшению их сечений.
Всоответствии с этим уменьшаются расход металла и капиталовложения в городские сети высокого (среднего) давления. Большее количество ГРС обеспечивает большую надежность систем газоснабжения.
Вто же время следует иметь в виду, что с увеличением количества ГРС возрастают затраты на их сооружение и строительство, увеличиваются эксплуатационные затраты за счет содержания обслуживающего персонала на ГРС.
При определении количества магистральных источников следует ориентироваться:
а) для небольших городов с населением 100 – 200тыс.чел. наиболее рациональными являются системы с одной ГРС.
б) для городов с населением 200 – 300тыс.чел. наиболее рациональными являются системы с двумя и тремя ГРС.
в) для городов с населением 300 – 500тыс.чел. наиболее рациональными являются системы с тремя ГРС.
Для питания городских газопроводов принимаем одну ГРС, расположенную за пределами городской черты. Газ на ГРС очищается, одорируется, редуцируется до давления верхней ступени в городских сетях и подается в распределительные газопроводы.
2.3.1.2 Определение количества ступеней давлений в распределительных газопроводах
По количеству ступеней давления в практике газоснабжения городов применяются:
а) двухступенчатые системы, состоящие из сетей низкого и среднего или низкого и высокого давления (до 0,6МПа);
б) трехступенчатые, включающие в себя газопроводы низкого, среднего, высокого (до 0,6МПа) давлений;
в) многоступенчатые, состоящие из сетей низкого, среднего, высокого (до 0,6МПа и до 1,2МПа) давлений.
25
Для небольших городов с числом жителей соответственно до 100 и 500тыс.чел. применяют двухступенчатые системы газоснабжения как наиболее экономичные, состоящие из газопроводов низкого и высокого (до 0,6МПа) или низкого и среднего давлений. Среднее давление применяется только в случае невозможности прокладки газопроводов высокого давления. Такой случай может возникнуть при газоснабжении старых городов с плотной застройкой или при реконструкции системы газоснабжения. Если застройка города неоднородная и характеризуется различной плотностью, применяются трехступенчатые системы газоснабжения с прокладкой газопроводов низкого и среднего давлений в районах, где нельзя проложить сети высокого давления (обычно центральная часть старых городов и малоэтажная застройка) и высокого давления в районах новой застройки.
Многоступенчатые системы применяются только в крупных городах с числом жителей свыше 1 млн.чел.
В нашем случае принята двухступенчатая система газоснабжения с максимальным избыточным давлением в сетях Р = 0,7 МПа.
2.3.1.3 Выбор структурной схемы газовых сетей
Распределительные системы газоснабжения могут быть тупиковыми, кольцевыми и смешанными.
Для крупных и средних городов сети высокого и среднего давления проектируют кольцевыми, для малых городов кольцевание газопроводов высокого давления выполняется только при необходимости.
Газопроводы низкого давления следует предусматривать кольцевыми с выделением главных направлений, т.е. таких магистралей, по которым транспортируется основная часть транзитного расхода газа. В этом случае металлоемкость кольцевой сети будет минимальной. Для повышения надежности систем низкого давления выделенные главные магистрали следует кольцевать. Подводы к потребителям предусматриваются тупиковыми.
2.3.1.4Выбор варианта подключения сосредоточенных потребителей
кгазовым сетям
Вопрос о подключении сосредоточенных бытовых и промышленных объектов к газовым сетям играет важную роль при оптимизации системы газоснабжения. Правильное решение этой задачи обеспечивает снижение капитальных затрат в систему газоснабжения. До сих пор считается целесообразным подключать сосредоточенных потребителей с расходом газа до 50 м3/час к сетям низкого давления, а более 50 м3/час к сетям среднего и высокого давления. Такой подход бывает ошибочным и влечет за собой перерасход средств.
Подключение сосредоточенных потребителей к сетям высокого давления приводит к увеличению протяженности последних и требует сооружения газорегуляторного пункта (ГРП) или установки (ГРУ). Подключение к сетям низко-
26
го давления ведет за собой необходимость увеличения диаметров газопроводов от ГРП до расположения потребителей и требуемой производительности по капитальным вложениям в строительство газопроводов низкого и высокого давления и строительство ГРП. Варианты будут равноценными, если выполняется условие:
, |
(2.31) |
где - дополнительные капиталовложения в сети низкого давления; - дополнительные капиталовложения в ответвления высокого давления;
– стоимость ГРП.
Если указанное соотношение меньше 1, предпочтение следует отдавать к сетям низкого давления, если больше 1 – сетям высокого давления.
При разработке проекта газоснабжения следует руководствоваться [6]:
1.К газопроводам низкого давления экономически целесообразно подключать сосредоточенных потребителей газа до 500 м3/час при условии, что диаметр трубы на выходе из ГРП не меньше 300 мм и потребитель расположен в непосредственной близости от ГРП.
2.Если диаметр выхода из ГРП 150 – 200 мм, то к сетям низкого давления следует подключать потребителей с расходом до 200 м3/час.
3.На участках с небольшими сосредоточенными нагрузками до 50 м3/час и с
диаметрами газопроводов 50 – 100 мм на выходе из ГРП потребителя выгоднее подключать к сетям низкого давления, а с расходом 100 м3/час – к сетям высокого давления.
2.3.2 Определение оптимального числа сетевых ГРП
Распределительные газопроводы среднего и низкого давления питаются от одного или нескольких газорегуляторных пунктов (ГРП). Сетевые ГРП предназначены для снижения давления газа с высокого или среднего на среднее или низкое и поддержания его на заданном уровне независимо от колебания расхода газа.
В данном курсовом проекте при определении числа ГРП следует руководствоваться основными техническими характеристиками ГРП с различной нормируемой пропускной способностью газа. Основные технические характеристики приведены в таблице 2.16. Также студент может использовать технические характеристики ГРП, указанные в паспортах изготовителей или характеристики, приведенные в источнике [7].
Таблица 2.16 – Технические характеристики ГРП
|
|
|
|
Максимальная |
|
Тип |
Регулятор |
Входное |
Выходное дав- |
пропускная |
|
давление, мПа |
ление, кПа |
способность, |
|||
|
|
||||
|
|
|
|
м3/час. |
|
ГРПШ-03БМ- |
РДСК-50БМ |
0,6 |
270 - 300 |
600 |
|
1У1 |
|||||
|
|
|
|
||
|
|
27 |
|
|
Продолжение таблицы 2.16
ГРПШ-13- |
РДГ-50В |
0,6 |
60 – 600 |
1200 |
|
1ВУ1 |
(седло D30) |
||||
|
|
|
|||
ГРПШ-13- |
РДГ-50В |
0,6 |
60 – 600 |
1720 |
|
1ВУ1 |
(седло D35) |
||||
|
|
|
|||
ГРПШ-13- |
РДГ-50В |
0,6 |
60 – 600 |
2360 |
|
1ВУ1 |
(седло D40) |
||||
|
|
|
|||
ГРПШ-13- |
РДГ-80В |
0,6 |
60 – 600 |
6280 |
|
1ВУ1 |
|||||
|
|
|
|
В курсовом проекте приняты следующие типы ГРП, которые приведены в таблице 2.17.
Таблица 2.17
|
Равномерно |
|
|
Расход |
|
|
|
Тип газорегуля- |
|
через 1 |
Количество |
||
Квартал |
распределенная |
Регулятор |
||||
торного пункта |
ГРП |
ГРП |
||||
|
3 |
|
||||
|
нагрузка м /час |
|
|
м3/час |
|
|
1-2эт. |
6227,762 |
ГРПШ-13-1ВУ1 |
РДГ-50В |
1037,96 |
6 |
|
(седло D30) |
||||||
|
|
|
|
|
||
3-9эт. |
2478,45 |
ГРПШ-03БМ-1У1 |
РДСК-50БМ |
495,69 |
5 |
2.3.3 Трубы и соединительные детали
Прокладку распределительных газопроводов следует предусматривать подземной. В обоснованных случаях допускается надземная прокладка газопроводов по стенам зданий внутри жилых домов и кварталов, а также на отдельных участках трассы, в том числе на участках переходов через искусственные и естественные преграды, при пересечении подземных коммуникаций.
При проектировании подземных газопроводов рекомендуется предусматривать полиэтиленовые трубы, за исключением случаев, когда по условиям прокладки, давлению и виду транспортируемого газа эти трубы применить нельзя.
Газопроводы из полиэтиленовых труб следует применять для подземной прокладки при давлении природного газа до 0,6 МПа включительно внутри поселений, до 1,2 МПа включительно – межпоселковые, и до 0,005 МПа включительно – для паровой фазы СУГ.
Газопроводы из стальных труб и их соединительные детали могут применяться для наружной и внутренней прокладки для всех давлений для природного газа и до 1,6 МПа включительно – для СУГ.
Выбор материала труб, трубопроводной запорной арматуры, соединительных деталей следует производить с учетом давления газа, расчетной температуры наружного воздуха в районе строительства и температуры стенки трубы
28
при эксплуатации, грунтовых и природных условий, наличия вибрационных нагрузок.
Полиэтиленовые трубы и соединительные детали должны изготавливаться из полиэтиленов наименований ПЭ 80 и ПЭ 100 с минимальной длительной прочностью (MRS) соответственно 8,0 и 10,0 МПа. При этом стандартное размерное отношение наружного диаметра к толщине стенки (SDR) трубы и соединительной детали и наименование полиэтилена следует выбирать в зависимости от максимального рабочего давления (МОР) в проектируемом газопроводе и принятого с учетом условий эксплуатации значения коэффициента запаса прочности. Полиэтиленовые трубы должны соответствовать требованиям ГОСТ Р 50838-2009, соединительные детали – ГОСТ Р 52779.
В курсовом проекте запроектированы полиэтиленовые трубы ПЭ 100 с стандартным размерным соотношением SDR 11.
2.4 Гидравлические режимы работы газопроводов
Гидравлические режимы работы газопроводов должны приниматься из условий создания при максимально допустимых потерях давления газа наиболее экономичной и надежной в эксплуатации системы, обеспечивающей устойчивость работы ГРП и газорегуляторных установок (ГРУ), а также работы горелок потребителя в допустимых диапазонах давления газа.
Расчетные внутренние диаметры газопроводов необходимо определять гидравлическим расчетом из условия обеспечения бесперебойного газоснабжения всех потребителей в часы максимального потребления газа.
Гидравлический расчет газопроводов следует выполнять, как правило, на компьютере, с оптимальным распределением расчетных потерь давления между участками сети.
При невозможности или нецелесообразности выполнения расчета на компьютере (отсутствие соответствующей программы, отдельные участки газопроводов, и т.п.) гидравлический расчет допускается производить по приведенным ниже формулам [4].
Расчетные потери давления в газопроводах высокого и среднего давления следует принимать в пределах категории давления, принятой для газопровода.
Расчетные суммарные потери давления газа в газопроводах низкого давления (от источника газоснабжения до наиболее удаленного прибора) следует принимать не более 180 даПа, в том числе в распределительных газопроводах
120даПа, в газопроводах-вводах и внутренних газопроводах – 60 даПа. Значения расчетной потери давления газа при проектировании газопрово-
дов всех давлений для промышленных, сельскохозяйственных, бытовых и предприятий коммунально-бытового обслуживания принимаются в зависимости от давления газа в месте подключения с учетом технических характеристик принимаемого к установке газового оборудования, устройств автоматики регулирования технологического режима тепловых агрегатов.
29
Падение давления на участках газовой сети высокого (среднего) давления следует определять по формуле:
(2.32)
где Рн – абсолютное значение давления газа в начале газопровода, МПа; Рк – абсолютное значение давления газа в конце газопровода, МПа;
Ро = 0,101325 МПа; λ – коэффициент гидравлического трения;
L – расчетная длина газопровода постоянного диаметра, м; d – внутренний диаметр газопровода, см;
ρо – плотность газа, кг/м3, при нормальных условиях (температуре 0 0С и давлении 0,101325 мПа);
Qо – расход газа, м3/ч, при нормальных условиях (температуре 0 0С и дав-
лении 0,101325 мПа).
Для сетей низкого давления по формуле:
(2.33)
где Рн – абсолютное значение давления газа в начале газопровода, Па; Рк – абсолютное значение давления газа в конце газопровода, Па; λ – коэффициент гидравлического трения;
L – расчетная длина газопровода постоянного диаметра, м; d – внутренний диаметр газопровода, см;
ρо – плотность газа, кг/м3, при нормальных условиях (температуре 0 0С и давлении 0,101325 МПа);
Qо – расход газа, м3/ч, при нормальных условиях (температуре 0 0С и дав-
лении 0,101325 МПа).
Коэффициент гидравлического трения λ следует определять в зависимости от режима движения газа по газопроводу, характеризуемого числом Рейнольдса:
, |
(2.34) |
где Qо – расход газа, м3/с, при нормальных условиях (температуре 0 0С и дав-
лении 0,101325 мПа);
d – внутренний диаметр газопровода, м;
ν – коэффициент кинематической вязкости газа, м2/с, при нормальных физических условиях,
и гидравлической гладкости внутренней стенки газопровода, определяемой условию:
30