- •Заключение
- •Введение
- •2. Обследование фундаментов и грунтов основания
- •Равномерно распределенные нагрузки на крышу до надстройки этажа
- •Равномерно распределенные нагрузки на чердачное перекрытие до надстройки этажа
- •Равномерно распределенные нагрузки на междуэтажное перекрытие до надстройки этажа
- •Погонные нагрузки на отметке подошвы ленточных фундаментов по осям б и г до надстройки этажа
- •Варианты грунтовых условий, в которых расчет деформаций основания допускается не выполнять
- •Равномерно распределенные нагрузки на перекрытие после надстройки этажа
- •Погонные нагрузки на отметке подошвы ленточных фундаментов по осям б и г после надстройки этажа
- •3. Обследование стен и простенков здания
- •4. Обследование существующего чердачного перекрытия
- •Равномерно распределенные нагрузки на перекрытие второго этажа после надстройки этажа
- •5. Общие выводы и рекомендации
- •Список литературы
Погонные нагрузки на отметке подошвы ленточных фундаментов по осям б и г после надстройки этажа
Вид нагрузки
|
|
Сечение 1-1 (ось Б) Крыша Чердачное перекрытие Междуэтажное перекрытие (2 шт) Кирпичная стена и цоколь Бутовый фундамент |
7,1 15,54 38,78 137,92
63,36 |
Итого: |
262,7 |
Сечение 2-2 (ось Г) Крыша Чердачное перекрытие Междуэтажное перекрытие (2 шт) Кирпичная стена и цоколь Бутовый фундамент |
11,08 24,24 60,50
90,54 63,36
|
Итого: |
249,7 |
Проверяем условие после надстройки этажа:
Сечение 1-1
Сечение 2-2
Условие соблюдается. Согласно табл. 2.5, пункт 5 расчет деформаций основания допускается не производить.
На основании поверочного расчета вывод такой: при надстройке дополнительного этажа усиление фундаментов не требуется.
3. Обследование стен и простенков здания
3.1. Дефекты и повреждения стен
Здание имеет бескаркасную конструктивную схему с продольными несущими стенами.
Наружная стена по оси Б в угловой части здания в осях Б-1 имеет вертикальную сквозную трещину шириной 2 мм. Трещина носит осадочный характер и ее образование вызвано неравномерными осадками фундаментов в результате обводнения грунтов основания из аварийных водонесущих коммуникаций. После ремонта коммуникаций осадки фундаментов стабилизировались, и увеличения раскрытия трещин в стенах не происходит, так как установленные на стенах маяки не треснули.
Кирпичные перемычки оконных проемов клинчатые лучковые. Многие перемычки имеют вертикальные трещины силового характера. Образование трещин в кладке вызвано конструктивным недостатком перекрытий здания, металлические балки которых опираются в пролете оконных перемычек, что не допускается.
Внутренняя несущая стена по оси «Г» ослаблена технологическими отверстиями – дымоходами. Так как в здание проведено центральное отопление и разобраны отопительные печи, дымоходы в настоящее время не используются.
В целом техническое состояние стен здания ограниченно работоспособное. Требуется проведение следующих ремонтно-восстановительных работ:
все оконные проемы первого и второго этажей с кирпичными клинчатыми перемычками усилить с помощью обрамления стальными уголками и пластинами;
во внутренней несущей стене по оси «Г» все дымовые каналы заделать бетоном класса В 7,5 на мелком заполнителе;
все трещины в стенах с шириной раскрытия 2 мм и более заполнить цементно-песчаным раствором с помощью инъектора, а наружную версту кладки (120 мм) заменить;
для равномерного распределения нагрузки от проектируемого дополнительного этажа и повышения пространственной жесткости существующего здания выполнить железобетонный пояс сечением 300 ´ 250 (h) по всем продольным и поперечным стенам в уровне верха перекрытия второго этажа.
3.2. Поверочный расчет кирпичного простенка с учетом надстройки этажа
Выполним расчет наиболее нагруженного простенка. Как правило, это простенок первого этажа с минимальными размерами поперечного сечения.
Для расчета выбираем простенок первого этажа по оси «Б» с размерами поперечного сечения b = 0,82 м; h = 0,77 м.
Ультразвуковым методом определена марка кирпича М 50 и марка раствора М 10. Кладка из кирпича полусухого прессования. Упругая характеристика кладки . Высота этажа 3,2 м. Расстояние между перекрытиями всвету H =3,2-0,4 = 2,8 м. Расчетная длина простенка .
Решение: По известным значениям марки кирпича и раствора находим по табл. 3.8 расчетное сопротивление сжатию кладки R= 0,7 МПа. Характеристика гибкости Коэффициент продольного изгиба = 0,98 (по табл. 3.9).
При h = 77 см > 30 см принимаем . Момент от внецентренного приложения нагрузки на простенок от перекрытия первого этажаусловно не учитываем.
Простенок рассчитываем как центрально-сжатый элемент по формуле:
где – расчетная продольная сила;– расчетное сопротивление кладки сжатию;– коэффициент продольного изгиба;
–площадь сечения простенка; – коэффициент, учитывающий влияние прогиба сжатых элементов на их несущую способность при длительной нагрузке.
Определяем расчетную продольную силу N на отметке (0,000) низа простенка первого этажа. Расчетная схема простенка приведена на рис. 3.1. Грузовая площадь нагрузок от перекрытий и крыши равна:
где – ширина грузовой площади (см. рис.3.1);–длина грузовой площади, равная половине расстояния в свету между несущими стенами по осям «Б» и «Г».
Рис. 3.1. Фрагмент плана и разреза здания.
Схема грузовой площади простенка
Расчетные нагрузки на отметке низа простенка от элементов здания:
скатная крыша
чердачное перекрытие
междуэтажные перекрытия (2 шт)
Кирпичная стена первого и второго этажей
Кирпичная стена третьего этажа
Итого: N = 380 кН.
Несущая способность простенка
Так как Nadm = 433 кН > N = 380 кН, то несущая способность кирпичного простенка с учетом надстройки дополнительного этажа обеспечена.
Запас прочности простенка будет составлять %.