MU_k_kontr_rab_TZh
.pdfПродолжение таблицы 3
|
Выбирается по предпоследней цифре |
|
|
|
|
Выбирается по последней цифре шифра |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
шифра |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
Характе- |
Характеристика охлаждаемого груза |
|
|||||||||
|
|
|
|
Дополни- |
|
ристика |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
Тип |
тельная |
|
камеры |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
тепловая |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
Цифра |
Темпера- |
Вид |
Вид |
Началь- |
Конечная |
Время |
||||||||||
|
Цифра |
Номер |
охлажда- |
||||||||||||||||
|
нагрузка |
||||||||||||||||||
|
тура |
продукта |
тары |
ная тем- |
темпера- |
холо- |
|||||||||||||
|
шифра |
камеры |
ющих |
шифра |
|||||||||||||||
|
на ком- |
||||||||||||||||||
|
воздуха |
|
|
пература |
тура |
дильной |
|||||||||||||
|
|
|
приборов |
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
прессор |
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
tпм, |
о |
С |
|
|
продукта |
продукта |
обра- |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
Qкм |
доп |
, кВт |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
tнач, |
о |
С |
tкон, |
о |
С |
ботки τ, |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
11 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
час |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
6 |
8 |
батареи |
|
140 |
6 |
5 |
|
|
плавленый |
картонные |
15 |
|
8 |
|
|
24 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сыр |
ящики |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
7 |
7 |
батареи |
|
100 |
7 |
2 |
|
|
творог 9% |
полимер- |
16 |
|
8 |
|
|
16 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
жирности |
ные ящики |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
8 |
2 |
батареи |
|
125 |
8 |
0 |
|
|
молоко |
фляги |
10 |
|
4 |
|
|
8 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
обезжирен- |
алюминие- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ное |
вые |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
9 |
6 |
батареи |
|
160 |
9 |
-5 |
|
масло «Лю- |
картонные |
15 |
|
-2 |
|
|
22 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
бительское» |
ящики |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
0 |
1 |
батареи |
|
90 |
0 |
0 |
|
|
творог |
фляги |
16 |
|
4 |
|
|
15 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
«Диетичес- |
алюминие- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кий» |
вые |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 – 10 – холодильные камеры; 11 – машинное отделение; 12 – технологический цех; 13 – коридор; 14 – автомобильная платформа
Рисунок 1 – План холодильника
2 Содержание контрольной работы и порядок еѐ выполнения
Содержание контрольной работы и порядок ее выполнения должны быть следующими:
1. Определить емкость расчетной холодильной камеры.
2.Произвести расчет теплопритоков в камеру
3.Определить тепловые нагрузки на компрессор и на камерное оборудование.
4.Определить расчетный режим работы холодильной установки.
5.Рассчитать и подобрать компрессор.
6.Рассчитать и подобрать конденсатор.
7.Рассчитать и подобрать камерное оборудование.
3 Методические указания
3.1 Определение ѐмкости камеры
Под емкостью камеры понимают максимально возможное количество одновременно хранящихся в ней грузов.
По известным строительным размерам камеры, виду поступающего в камеру продукта, виду упаковки и способу его укладки можно определить емкость расчетной холодильной камеры Ек, т:
12
|
|
Eк = Fстр · qv · hrp · βf , |
(1) |
где Fстр – |
строительная площадь камеры, м2; |
|
|
qv |
– |
норма загрузки единицы грузового объема камеры грузом, т/м3; |
|
hrp |
– |
грузовая высота штабеля, м; |
|
βf |
– |
коэффициент использования строительной площади камеры. |
|
Численные значения величин qV, hrp для различных грузов приведены в |
|||
приложении А. |
|
|
|
Коэффициент использования строительной площади камеры βf |
принимают в |
||
зависимости от площади камеры: |
|
для камер площадью до 100 |
м2............................0,7 ÷ 0,75 |
от 100 |
до 400 м2............... 0,75 ÷ 0,8 |
свыше 400 м2.…………..0,8 ÷ 0,85
Т.к. значение величины qv в приложении А представлено для упакованного груза (брутто), то значение ѐмкости камеры, рассчитанное по формуле (1), получено с учѐтом массы упаковочного материала.
3.2 Тепловой расчѐт камеры
Тепловой расчет заключается в определении суммы всех теплопритоков, поступающих в холодильную камеру, что необходимо для определения потребной мощности (холодопроизводительности) холодильной установки.
В холодильную камеру в единицу времени проникает следующее количество теплоты Q, Вт:
|
|
Q = Q1+ Q2 + Q3 + Q4 + Q5 , |
( 2 ) |
где Q1 – |
теплоприток , поступающий через ограждающие конструкции |
|
|
|
|
камеры вследствие наличия разности температур, Вт; |
|
Q2 |
– |
теплоприток от груза при его холодильной обработке, Вт; |
|
Q3 |
– |
теплоприток, поступающий с наружным воздухом при вентиляции |
|
|
|
камеры, Вт; |
|
Q4 |
– |
теплоприток от различных источников при эксплуатации камеры, Вт; |
|
Q5 |
– |
теплоприток от плодов и овощей при их «дыхании», Вт. |
|
Следует считать, что максимальные значения теплопритоков совпадают по времени и приходятся на летний период года.
3.2.1 Теплоприток через ограждающие конструкции
Через ограждения в камеру проникает тепловой поток Q1, Вт, обусловленный наличием разности температур воздуха с обеих сторон ограждений Q1Т и действием солнечной радиации на наружные поверхности ограждений (кровлю и наружные стены, не закрытые от действия солнечной радиации) Q1С:
Q = Q1Т + Q1С . |
(3) |
13
Теплоприток Q1Т , Вт, возникающий в результате наличия разности температур воздуха снаружи и внутри охлаждаемой камеры, определяют по формуле
|
|
Q1T Кд F t , |
|
( 4 ) |
|
где Кд – |
действительный коэффициент теплопередачи ограждения, Вт/(м2 К); |
||||
F – |
площадь поверхности ограждения, через которую определяют |
||||
|
|
теплоприток, м2; |
|
|
|
t |
– |
расчетная разность температур, °С. |
|
|
|
Т.к. |
при |
проектировании |
холодильников |
оптимальная |
толщина |
теплоизоляционного слоя ограждений определяется, исходя из нормативного значения коэффициента теплопередачи Кн , то при расчете теплопритоков можно принять Кд = Кн (приложения Б, В, Г).
Площадь поверхности ограждений определяется как произведение длины на ширину (для пола и покрытия) или длины на высоту (для стен). По упрощенной методике расчета толщину многослойной строительно-изоляционной конструкции стен камеры при определении размеров не учитывают. Длину и ширину стен находят как расстояние между осями соответствующих колонн. Высоту ограждения находят как расстояние от уровня чистого пола до верхней отметки слоя теплоизоляции покрытия.
Типовая строительно-изоляционная конструкция покрытия расчетной камеры приведена в приложении Д. Расчетную толщину теплоизоляции δиз , м, покрытия камеры определяют по формуле
|
|
|
n |
|
|
|
|
|
δиз = λиз · [1/ Кн – (1/ αн + ( δi / λi ) + 1 / αвн)] , |
|
( 5 ) |
||
|
|
|
i 1 |
|
|
|
где λиз |
– коэффициент теплопроводности |
теплоизоляционного материала, |
||||
|
|
Вт/(м К), (приложение Ж); |
|
|
|
|
Кн – |
нормативный |
коэффициент |
теплопередачи покрытия, |
Вт/(м2 К), |
||
|
|
(приложения Б); |
|
|
|
|
αн – коэффициент теплоотдачи у наружной поверхности покрытия, Вт/(м2 К), |
||||||
|
|
(приложение Е); |
|
|
|
|
αвн –коэффициент теплоотдачи у |
внутренней |
поверхности |
покрытия, |
|||
|
|
Вт/(м2 К), (приложение Е); |
|
|
|
|
δi |
– |
толщина i-гo слоя конструкции покрытия, м; |
|
|
||
λi |
–коэффициент |
теплопроводности i-гo слоя |
конструкции |
ограждения, |
||
|
|
Вт/(м К), (приложение Ж); |
|
|
|
|
i – |
номер слоя; |
|
|
|
|
|
n – |
количество слоев в конструкции за исключением слоя теплоизоляции. |
Строительные материалы, вид теплоизоляционного материала и характер верхнего слоя кровли расчетной камеры выбираются из таблицы 1 в соответствии с вариантом.
14
В случае применения плиточных теплоизоляционных материалов действительную толщину тепловой изоляции набирают обычно из двух и более слоев стандартных плит или блоков теплоизоляционного материала, выпускаемых промышленностью (приложение Е). Если расчетная толщина теплоизоляции δиз. р не равна сумме толщин стандартных плит, выпускаемых из этого материала, то действительную толщину теплоизоляционного слоя δиз. д получают округлением δиз. р в большую сторону до ближайшей величины, кратной стандартной толщине плит. Если принятая толщина теплоизоляции отличается от расчетной более чем на 10%, то следует определить действительное значение коэффициента теплопередачи Кд, Вт/(м2 К) по формуле
n |
|
Кд = 1/ [1/ αн + ( δi / λi ) + 1/ αвн+ δиз..д / λиз] |
(6) |
i 1
где δ из.д.– действительная толщина теплоизоляционного слоя, м;
При определении высоты к строительной высоте (hстр= 6 м) кроме толщин слоев конструкции покрытия до верхней отметки слоя теплоизоляции (приложение Д) следует добавить высоту балки перекрытия hб = 0,89 м. Таким образом,
hогр = hстр + hб + hпл + δиз.д. , |
(7) |
где hпл – толщина железобетонной плиты покрытия, м;
δиз.д. – действительная толщина теплоизоляционного слоя покрытия, м.
За расчѐтную разность температур принимается: |
|
|
- для наружных стен и покрытия камеры |
|
|
|
t tН tПМ , |
(8) |
- для внутренних стен и перегородок, отделяющих камеру от смежных |
||
помещений и с фиксированной температурой |
|
|
|
t tCM tПМ , |
(9) |
- для внутренних стен, отделяющих камеру от неохлаждаемых и |
||
неотапливаемых помещений, имеющих выход наружу |
|
|
|
t 0,7( tН tПМ ) , |
(10) |
- для пола с электрообогревом |
|
|
|
t tСЛ tПМ . |
(11) |
В формулах (8), (9), (10), (11): |
|
|
tн – |
расчѐтная летняя температура наружного воздуха, °С (приложение И); |
|
tпм – |
температура воздуха внутри охлаждаемой камеры, °С. Задана в |
|
|
условии (таблицы 2, 3); |
|
tсм – |
температура воздуха в смежном с расчетной |
камерой помещении, |
|
°С;(см.исходные данные); |
|
tсл – |
средняя температура слоя с электронагревательным устройством, °С. |
|
|
Принимается равной +1 °С. |
|
Теплопритоком через пол в камеры с tпм = 0 °С и выше можно пренебречь.
15
Теплоприток от солнечной радиации Q1с , Вт: |
|
|
|
Q1с = Кд · F ·Δtс , |
(12) |
где |
Кд , F – величины, аналогичные величинам, входящим в формулу (4); |
|
|
tс – избыточная разность температур, вызванная действием солнечной |
|
радиации, |
°С. Определяется по приложению К с учѐтом географической широты |
(приложение И), ориентации ограждения по сторонам света (рисунок 1) и характера верхнего слоя ограждения (таблица1).
Исходные данные и результаты расчѐта теплопритока Q1 |
сводятся в таблицу 4. |
|||||||||||
Таблица 4 – Сводная таблица расчѐта теплопритока через ограждения камеры |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ограж- |
Кд , |
,(tсм, tсл), |
, |
, |
, |
|
F , |
Q1Т , |
Q1С , |
|
Q1 , |
|
дение |
Вт/(м2·К) |
°С |
°С |
°С |
°С |
|
м2 |
Вт |
Вт |
|
Вт |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3.2.2 Теплоприток от груза при его холодильной обработке
Теплоприток Q2 , Вт, от груза при его холодильной обработке складывается из двух теплопритоков:
|
Q2 = Q2пр + Q2т , |
(13) |
где Q2пр |
– теплоприток от продукта, Вт; |
|
Q2т |
– теплоприток от тары, Вт. |
|
Теплоприток от продуктов при их холодильной обработке в камерах охлаждения и замораживания для односменного режима работы определяется по формуле
|
|
|
|
|
|
G |
пр |
( h |
h |
) 103 |
|
|||
|
|
|
|
Q2пр |
|
нач |
|
кон |
|
|
, |
(14) |
||
|
|
|
|
|
|
обр |
3,6 |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где |
Gпр |
– |
суточное поступление продуктов, т/сут.; |
|
||||||||||
|
hнач ,hкон – удельные энтальпии продукта, соответствующие начальной и |
|||||||||||||
|
|
|
конечной температурам продукта, кДж/кг (приложение Л); |
|
||||||||||
|
обр |
– |
продолжительность холодильной обработки, ч/сут. |
|
||||||||||
Теплоприток от тары для камер холодильной обработки |
|
|||||||||||||
|
|
|
Q2т |
|
Gт ст ( tнач tкон ) 103 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
|
(15) |
|
|
|
|
|
|
|
24 3,6 |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где |
Gт – |
суточное поступление тары, т/сут; |
|
|
|
|
|
16
ст – теплоемкость тары, кДж/(кг К). Определяется по приложению М; tнач, tкон – начальная и конечная температуры тары, °С. Соответствуют
начальной и конечной температурам продукта согласно исходным данным.
Суточное поступление тары приближенно принимается пропорционально суточному поступлению продукта и составляет для картонной и бумажной тары – 10%, пластмассовой – 15%, деревянной и стальной – 20%, стеклянной – 100% от суточного поступления продукта. При расчете Q2пр и Q2т следует обратить внимание на то, что при определении емкости камеры учитывалась норма загрузки 1 м3 грузового объема камеры упакованными продуктами (брутто). Камеры холодильной обработки являются камерами периодического действия и загружаются на всю емкость, поэтому суточное поступление груза Gгр , т/сут., в камеру холодильной обработки равно емкости камеры, рассчитанной по формуле 1, т.е. Gгр = Gпр + Gт. = Ек.
3.2.3 Теплоприток с наружным воздухом при вентиляции камеры
Необходимость вентиляции охлаждаемых камер определяется технологическими требованиями к состоянию воздушной среды (в камерах хранения «дышащих» грузов) или санитарными требованиями, для создания нормальных условий для людей, длительно работающих в этих помещениях.
Камеры, для которых по заданию предлагается рассчитать теплопритоки, обычно не вентилируются, поэтому этот вид теплопритока в камеру отсутствует (Q3 = 0).
3.2.4 Эксплуатационные теплопритоки
Эксплуатационные теплопритоки в охлаждаемую камеру Q4 , Вт, определяют как сумму теплопритоков:
|
|
Q4 Q14 Q42 Q43 Q44 , |
( 16) |
где |
Q14 – теплоприток от освещения, Вт; |
|
|
|
Q24 – |
теплоприток от работающих электродвигателей, Вт; |
|
|
Q34 – |
теплоприток от пребывания людей, Вт; |
|
|
Q44 – |
теплоприток при открывании дверей, Вт. |
|
Значение теплопритока Q41 определяют по формуле |
|
||
|
|
Q41 = q41 · Fстр, |
(17) |
где q41 – теплота, выделяемая источниками освещения в единицу времени на 1 м2 площади пола, Вт/м2;
Fстр – строительная площадь камеры, м2.
С учетом коэффициента одновременности включения осветительных приборов для камер холодильной обработки можно принять q41 = 4,7 Вт/м2.
17
При выполнении контрольной работы для камер, оборудованных батарейными приборами охлаждения теплоприток от работающих электродвигателей условно можно принять Q42 = 0. Для камер, оборудованных воздухоохладителями,
Q42 = Nэл · 103, |
(18) |
где Nэл – номинальная суммарная мощность электродвигателей, кВт. Для камер холодильной обработки можно ориентировочно принять
Nэл = 3÷8 кВт.
Теплоприток от пребывания людей
|
|
|
|
|
|
Q43 = q43 · n1 · τ1 / 24 , |
|
|
|
|
|
|
|
(19) |
|||||
где q43 |
– тепловыделение с учетом влаговыделения одного человека при |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
физической работе средней интенсивности, Вт. Определяется по |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
приложению Н в зависимости от температуры воздуха в камере. |
||||||||||||||
|
n1 |
– |
число одновременно |
работающих в охлаждаемом помещении |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
людей. Принимают в зависимости от площади камеры: до 200 м2 |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
– 2÷3 чел., свыше 200 м2 – 3÷4 чел; |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
τ1 – |
|
продолжительность пребывания людей в камере, ч. Принимается |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
τ1=2ч. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Теплоприток при открывании дверей |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
Q44 = q44 · Fстр , |
|
|
|
|
|
|
|
(20) |
|||||
где |
q44 |
|
– удельный теплоприток при открывании дверей, Вт/м2. |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
Определяется по приложению П; |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
Fстр – строительная площадь камеры, м2. |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
Исходные данные и результаты расчетов теплопритока Q4 сводятся в |
|||||||||||||||||||
таблицу 10. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Таблица |
5 |
|
– |
Исходные |
данные и |
|
результаты расчета эксплуатационных |
||||||||||||
|
|
|
|
|
теплопритоков в расчетную камеру |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Удельные |
|
|
|
|
|
|
||||
Назна- |
|
|
Fстр , |
Nэл , |
n1, |
теплопритоки, |
Q41, |
Q42, |
Q43, |
Q44, |
|
Q4, |
|||||||
|
|
|
|
Вт/м |
2 |
|
|
||||||||||||
чение |
|
|
|
м2 |
кВт |
чел |
|
|
|
|
|
Вт |
Вт |
Вт |
Вт |
|
Вт |
||
камеры |
|
|
|
q41 |
|
q43 |
|
|
q44 |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
18
3.2.5 Теплопритоки от плодов и овощей при их «дыхании»
Теплоприток Q5, Вт, в случае холодильной обработки продуктов, заданных в исходных данных, отсутствует (Q5 =0).
3.2.6 Итоговые данные теплового расчета камеры
Расчет теплопритоков выполняют для определения величин тепловых нагрузок на компрессор и камерное оборудование.
Расчетная тепловая нагрузка на камерное оборудование Qоб, Вт, определяет площадь теплопередающей поверхности охлаждающих приборов расчетной камеры (батарей либо воздухоохладителей) и находится как сумма всех теплопритоков в данную камеру, т.к. камерное оборудование должно обеспечить отвод теплоты при самых неблагоприятных условиях.
Qоб = Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5 |
(21) |
Причѐм для камер холодильной обработки периодического (циклического) действия следует учесть, что при расчете теплопритока Q2 было получено среднее значение теплопритока за весь период холодильной обработки груза. В начальный период цикла теплоприток Q2 будет больше, чем расчетный (средний за период). Поэтому во избежание повышения температуры воздуха в камере, расчетный теплоприток Q2 при определении Qоб рекомендуется увеличивать на 30 ÷ 50%. Учитывая вышесказанное,
Qоб = Q1 + 1,4 Q2 + Q3 + Q4 + Q5. |
(22) |
При определении тепловой нагрузки на компрессор Qкм, Вт, которая является исходной для расчета и подбора компрессора и конденсатора, следует учесть, что в исходных данных задана дополнительная тепловая нагрузка на рассчитываемый компрессор Qдоп. Т.е. необходимо подобрать компрессор, мощность которого будет достаточной для компенсации всех теплопритоков, проникающих в расчетную камеру и для отвода тепловой нагрузки Qдоп.
Учитывая вышесказанное, а также совпадение во времени максимумов теплопритоков Q1 и Q2 и несовпадение во времени эксплуатационных теплопритоков различных потребителей, нагрузка на компрессор равна:
Qкм = Q1 + Q2 + Q3 + 0,75·Q4 + Q5 + Qдоп.. |
(23) |
Итоговые данные расчета теплопритоков в расчетную камеру сводятся в таблицу 6.
19
Таблица 6 – Итоговые данные расчѐта теплопритоков
Номер |
Темпера- |
Q1 , Вт |
Q2 , Вт |
Q4 , Вт |
Итого Q , Вт |
||||
расчет- |
тура |
на |
на |
на |
на |
на |
на |
на |
на |
ной |
воздуха в |
ком- |
обо- |
ком- |
обо- |
ком- |
обо- |
ком- |
обо- |
камеры |
камере |
прес- |
рудо- |
прес- |
рудо- |
прес- |
рудо- |
прес- |
рудо- |
|
tпм, °С |
сор |
вание |
сор |
вание |
сор |
вание |
сор |
вание |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Примечание - Теплопритоки Q3 и Q5 в таблицу не внесены, т.к. для расчѐтных камер они отсутствуют.
3.3 Расчет и подбор основного холодильного оборудования
3.3.1 Выбор расчетного режима работы холодильной установки
Заданный температурно-влажностный режим в расчетной камере обеспечивается с помощью холодильной установки, работающей на аммиаке.
Режим работы холодильной установки характеризуется температурой кипения и температурой конденсации хладагента и определяется соответственно температурой охлаждаемого объекта и температурой среды, охлаждающей конденсатор.
При выборе режима работы холодильной установки используют оптимальные перепады температур между средами, определенные опытом эксплуатации, экспериментальными исследованиями и соответствующие минимуму приведенных затрат.
Температура кипения аммиака t0,°C, при непосредственном охлаждении камеры, определяется по зависимости:
- при батарейном охлаждении |
|
t0 = tпм - (7÷10), |
(24) |
- при охлаждении с помощью воздухоохладителей |
|
t0 = tпм - (6÷8) , |
(25) |
где tпм – температура воздуха в охлаждаемой камере, °С. |
|
Температура конденсации зависит от вида охлаждающей конденсатор среды. На предприятиях пищевой промышленности обычно применяют конденсаторы водяного охлаждения, используя оборотное водоснабжение, либо испарительные конденсаторы.
20