16 Лист
Сопротивление
от трения навоза о дно канавки:
,
[9,c. 159]
где
-
масса навоза в канавках транспортера,
кг;
-
коэффициент трения покоя навоза о
поверхность канавки (по деревянной
поверхности, с учетом того, что при
длительной эксплуатации навозных
желобов значения
снижаются на 25-30% ,
=0,54);
-
ускорение свободного падения (
).
Тогда
,
[9,c. 159]
где
-
длина цепи транспортера, м (
);
- коэффициент заполнения канавки (
);
,
.
Боковое сопротивление от трения навоза о боковые стенки канавки:
,
[9,c. 159]
где
-
нормальная сила, действующая на боковую
стенку канавки, Н;
,
,
.
Сопротивление перемещению транспортера на холостом ходу:
,
[9,c. 159]
где
-
масса одного метра длины транспортера,
кг;
-
приведенный коэффициент трения (
);
.
Сопротивление движению от заклинивания навоза между скребками и канавкой:
,
[9,c. 160]
г
17
Лист
де
-
шаг скребка, м (
);
-
сопротивление одного скребка, Н (для
соломистого навоза
);
,
.
Мощность электродвигателя на привод транспортера:
,
[9,c. 160]
где
-
КПД привода (
);
,
Выбираем по каталогу [12, табл. 2.2] электродвигатель 4А132S6УЗ, для которого:
кВт
– номинальная мощность электродвигателя;
об/мин
– синхронная частота вращения.
18 Лист
Обоснование конструкторской разработки проекта
Проведем прочностные расчеты основных деталей поворотного устройства навозоуборочного транспортера ТСН-3,0Б.
Расчет болта анкерного
По максимальной допускаемой нагрузке на болт согласно с ГОСТ 24379.1-80 из [1, табл.14] определим диаметр анкерных болтов:
в
данном случае 
,
принимаем
.
Анкерные болты рассчитывают на растяжение с учетом предварительной затяжки, характеризуемой коэффициентом 1,35 по уравнению
[1,
стр. 662]
где
-
полная сила растягивающая болт, Н;
-
диаметр анкерного болта, мм;
-
напряжения растяжения, МПа;
отсюда
[1,
стр. 662]
где
-
допускаемые напряжения растяжения (
,
для сталь 45 предел текучести 
МПа,
МПа);
Условие соблюдается.
Берем пруток из стали 45 диаметром 16 мм длиной 340 мм, очищаем его поверхность преобразователем ржавчины и нарезаем резьбу М16 на токарно-винторезном станке 1К62. Затем, нагрев пруток, согласно рабочему чертежу изгибаем его. После остывания на поверхность болта наносим грунтовку ЭВА-0112, (ТУ 6-10-1234-85). Болт подсушиваем и наносим на него эмаль ПФ-115 (ГОСТ 6465-76).
Расчет подпятника
Определим толщину фундаментной плиты подпятника:
[7,
стр. 315]
.
П
199
Лист
одпятник
получаем отливкой серого чугуна марки
СЧ-15 в кокиль. После этого поверхности
заготовки обрабатываем на токарно-винторезном
станке
1К62, до необходимых размеров. Отверстия
под болты выполняют на вертикально-сверлильном
станке 2А135. С нижнего торца заготовки
снимают две фаски2×45º,
согласно рабочему чертежу детали, на
токарно-винторезном станке 1К62. Внутренний
диаметр под ось шлифуют на кругло-шлифовальном
станке 3151. Торцевые поверхности шлифуют
на бесцентровом шлифовальном станке.
Расчет оси звездочки
На основании данных практики проектирования в кинематических передачах диаметр оси звездочки можно принять равным 0,8…1,2 диаметра вала электродвигателя привода. Таким образом, диаметр оси
Диаметр
оси округляем до ближайшей большей
стандартной величины из нормального
ряда линейных размеров. Принимаем
.
Ось не передает вращающего момента, а воспринимает только поперечные нагрузки. Ось звездочки поворотного устройства рассчитывают только на изгиб:
[11,
стр. 135]
где
-
изгибающий момент, Н·мм;
-
момент сопротивления поперечного
сечения оси диаметром d,
мм³;
-
допускаемое напряжение на изгиб, МПа(по
[1, табл. 9] для диаметра 40 мм, сталь 45
);
,
где
-
плечо действия силы
,
мм(
);
,
,
,
.
Расчет подшипников оси поворотного устройства
В цепной передаче на подшипник звездочки действуют следующие силы:
р
20
Лист
адиальная
нагрузка
,
осевая нагрузкаFа=0
Н.
При
применяют однорядные радиальные
шариковые подшипники.
Предварительно был выбран подшипник № 308с параметрами:
[12, с.380]
динамическая грузоподъемность СГОСТ=41000 Н;
статическая грузоподъемность С0ГОСТ=22400 Н.
Отношение
.
[5, табл. 16.5]
Эквивалентная динамическая нагрузка:
,
[5,c.
335]
где V– коэффициент вращения (при вращении наружного кольца подшипникаV=1,2);
X=1иY=0 – коэффициенты радиальной и осевой нагрузок;
КТ– температурный коэффициент (при работе до 100ºС КТ=1,0);
Кб– коэффициент безопасности (Кб=1,4 по [1,c. 127]);
.
Эквивалентная долговечность подшипника в часах:
,
[1,c. 128]
где
-
коэффициент, корректирующий ресурс в
зависимости от необходимой надежности
(
=1по [1,c. 122]);
-
коэффициент, характеризующий совместное
влияние на ресурс особых свойств
подшипника и условий его эксплуатации
(
=0,8по [1,c. 129]);
-показатель
степени кривой усталости для
шарикоподшипников;
-
частота вращения подшипника;
,
[5,c.
113]
где
-
передаточное число привода (
);
об/мин,
ч.
Д
21
Лист
олговечность
подшипника в миллионах оборотах:
,
[1,c.
127]
млн.
об.
Динамическая грузоподъемность:
, [5,c.
332]
.
Проверяем окончательно выбранный подшипник по статической грузоподъемности:
,
[5,c. 332]
где X0=0,6иY0=0,5– коэффициенты радиальной и осевой нагрузок для однорядных радиальных шарикоподшипников;
.
Условие выполняется. Оставляем выбранный подшипник.
22
Лист
