- •Часть 1
- •1. Бетон для железобетонных конструкций
- •1.2. Структура бетона и ее влияние на прочность и деформативность
- •1.3. Прочность бетона
- •1.4. Классы и марки бетона.
- •1.2. Деформативность бетона
- •2. Механические свойства арматурных сталей
- •3. Классификация арматуры
- •1. Особенности заводского производства
- •2. Сцепление арматуры с бетоном
- •6. Ползучесть железобетона
- •7. Защитный слой бетона
- •1. Метод расчета по допускаемым напряжениям
- •2. Метод расчета сечений по разрушающим усилиям
- •1. Сущность метода
- •2. Классификация нагрузок. Нормативные и расчетные нагрузки
- •3. Степень ответственности зданий и сооружений
- •4. Нормативные и расчетные сопротивления бетона
- •5. Основные положения расчета
- •1. Значение экспериментальных исследований
- •2. Три стадии напряженно-деформированного состояния
- •4. Расчет элементов железобетонных конструкций по предельным состояниям второй группы
- •Глава x1f. Железобетонные фундаменты
- •§ XII.1. Общие сведения
- •§ XII.2. Отдельные фундаменты колонн
3. Степень ответственности зданий и сооружений
Степень ответственности здании и сооружений при достижении конструкциями предельных состояний определяется размером материального и социального ущерба. При проектировании конструкций следует учитывать коэффициент надежности по назначению γn, значение которого зависит от класса ответственности зданий или сооружений. Установлены три класса ответственности зданий и сооружений;
класс I, γn =1 - здания и сооружения, имеющие обоснованное народнохозяйственное и (или) социальное значение, такие, как: главные корпуса ТЭС, АЭС, телевизионные башни, промышленные трубы высотой более 200 м, резервуары для нефтепродуктов, крытые спортивные сооружения, здания театров, кинотеатров, цирков, рынков, учебных заведений, детских дошкольных учреждений, музеев, государственных архивов класс II, γn=0,95 - здания и сооружения промышленного и гражданского строительства
(не входящие в классы I и III);
класс III, γn =0,9 - различные склады без процессов сортировки и упаковки, одноэтажные жилые дома,
4. Нормативные и расчетные сопротивления бетона
Класс бетона по прочности устанавливается с учетом статистической изменчивости прочности и принимается равным наименьшему контролируемому значению временного сопротивления бетона. Доверительная вероятность нормами установлена не ниже 0,95. Так, например, при испытании на сжатие партии из большого числа стандартных кубов наблюдается статистическая изменчивость прочности: n1 кубов могут иметь временное сопротивлениеR1;n2кубов —R2...;nkкубов -Rk . Общее число кубовn=n1+n2+…+nk.
Рис. 14. Кривые распределения
1 - теоретическая; 2 – опытная (статистическая)
Откладывая по оси абсцисс значения R1,R2, ...,Rk, а по оси ординат - соответствующие числаn1,n2, …,nkполучают статистическую кривую распределения (рис. П.5). Результаты испытаний подвергают статистической обработке и определяют: среднее значение временного сопротивления сжатий
_ R=(n1R1 + n2R2 +… + nkRk)/n
Δ1=R1-R , Δ2=R2-R, … , Δk=Rk-R
среднее квадратическое уклонение, называемое стандартом,
σ=√(n1Δ21 + n2Δ22 + nkΔ2k) / (n-1) .
Расчетные сопротивления бетонадля расчета по первой группе предельных состояний определяют делением нормативных сопротивлений на соответствующие коэффициенты надежности по бетону при сжатииγbc=1,3 при растяжении γbt= 1,5 , а при контроле прочности на растяжение γbt=1,3.
5. Основные положения расчета
Предельные состояния первой группы. В расчетах на прочность исходят из IIIстадии напряженно-деформированного состояния. Сечение конструкции обладает необходимой прочностью, если усилия от расчетных нагрузок не превышают усилий, воспринимаемых сечением при расчетных сопротивлениях материалов с учетом коэффициента условий работы. Усилие от расчетных нагрузок Т (например, изгибающий момент или продольная сила) является функцией нормативных нагрузок, коэффициентов надежности и других факторов С (расчетной схемы, коэффициента динамичности и др.). Усилие, воспринимаемое сечением Трег, является, в свою очередь, функцией формы и размеров сеченияS, прочности материаловRbn,Rsn, коэффициентов надежности по материалам γь,γsи коэффициентов условий работы γьi,γsi
Условие прочности выражается неравенством
T(gn , υn , γf , γn , C) ≤Tper (S Rbn , γb , γbi , Rsn , γs , γsi ), (II.18)
поскольку gn ,υn , γf =g;υn , γf =υ\Rbnγb=Rb,Rsn γs=Rsможно записать короче
T(g, υ, С, γn) ≤ Tper (S, Rb, γbi, Rb, γsi) (II.19)
Предельные состояния второй группы. Расчет по образованию трещин, нормальных и наклонных к продольной оси элемента, производят для проверки трещиностоикости элементов, к которым предъявляют требования первой категории, а также, чтобы установить, появляются ли трещины в элементах, к трещиностойкости которых предъявляют требования второй и третьей категории. Считается, что трещины, нормальные к продольной оси, не появляются, если усилие Т (изгибающий момент или продольная сила) от действия нагрузок не будет превосходить усилия Тcгс, которое может быть воспринято сечением элемента T≤T cгс (II.20)
Расчет по раскрытию трещин, нормальных и наклонных к продольной оси, заключается в определении ширины раскрытия трещин на уровне растянутой арматуры и сравнении ее с предельной шириной раскрытия.
Расчет по перемещениям заключается в определении прогиба элемента от нагрузок с учетом длительности их действия и сравнении его с предельным прогибом.f≤[flim]
II. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ОСНОВЫ ТЕОРИИ СОПРОТИВЛЕНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОНА И МЕТОДЫ РАСЧЕТА ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
II.1. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ДАННЫЕ О РАБОТЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПОД НАГРУЗКОЙ