В проекте приняты п-образные компенсаторы, так как п-образные компенсаторы не нуждаются в обслуживании и устройстве тепловых камер.

недостатки П-образных компенсаторов:

• повышенное гидравлическое сопротивление;

• трудности их размещения;

• удорожание тепловых сетей.

3.5 камеры и ниши

По трассе подземных теплопроводов предусмотрены компенсаторные ниши для размещения П-образных компенсаторов. Они изготовляются из тех же материалов, что и примыкающие к ним каналы. Габаритные размеры подбираются по размерам компенсаторов с учетом их температурной деформации.

Камеры устраивается для размещения в них запорной арматуры, ответвлений трубопроводов, неподвижных опор, спускных и воздушных кранов, сальниковых компенсаторов. Размеры камер приняты в соответствии с нормами проектирования [4, п. 13].

3.6 Тепловая изоляция

Тепловая изоляция используется для снижения потерь теплоты при ее транспортировании по трубам тепловой сети.

Для тепловых сетей следует, как правило, принимать теплоизоляционные материалы и конструкции, проверенные практикой эксплуатации. Новые материалы и конструкции допускаются к применению при положительных результатах независимых испытаний, проведенных специализированными лабораториями, [4, п. 11.1].

Поэтому в проекте принята изоляция из минераловатных изделий на синтетическом связывающем материале.

4. выбор и обоснование метода регулирования отпуска теплоты

Построение температурных графиков [11, 12, 13]

Задача регулирования – поддержания в отапливаемых помещениях расчетной температуры внутреннего воздуха.

метод центрального качественного регулирования нашел применение в системах теплоснабжения от котельных.

центральное качественное регулирование. это поддержание постоянного расхода воды в тепловой сети при изменении температуры теплоносителя в зависимости от температуры наружного воздуха. Оно производится на источнике выработки теплоты (котельной) по преобладающей тепловой нагрузке населенного пункта.

1. построение температурного графика качественного регулирования

В проекте принято [4]:

1. начало и окончание отопительного периода при средней температуре воздуха 10 °С, так как расчетная температура наружного воздуха на отопление ниже минус 30 С (– 35 С);

2. усредненную расчетную температуру внутреннего воздуха отапливаемых зданий для жилого сектора 20 °С, для зданий предприятий 16 °С;

3. расчетная температура в подающем трубопроводе 115 °С, в обратном трубопроводе (после системы отопления) – 70 °С.

так как от источника теплоты идут две самостоятельные теплотрассы для промышленного и жилищно-коммунального сектора, то построены графики центрального качественного регулирования для каждого сектора.

В зависимости от соотношения тепловых нагрузок на горячее водоснабжение (технологические нужды) и отопленияприменяют метод регулирования тепловых потоков:

1. если соотношение < 0,15 – регулирование по отопительной нагрузке;

2. если соотношение > 0,15 – регулирование по совмещенной нагрузке отопления и горячего водоснабжения.

Производственный сектор:

Общая тепловая нагрузка: ∑Q = 2230,73·10^{– 3} МВт.

Тепловая нагрузка на отопление: Q_от = 1610,610^{– 3} МВт.

максимальная тепловая нагрузка на ГВС: Q_ГВС = 231,9·10^–3 МВт

< 15.

принимаем центральное качественное регулирование в системе теплоснабжения по нагрузке отопления [2], рисунок 4.

водоподогреватели системы на технологические нужды присоединяются к системе теплоснабжения по одноступенчатой схеме.

общественно-жилая зона:

Общая тепловая нагрузка ∑Q = 1305,810^{– 3} МВт.

Тепловая нагрузка на отопление Q_от = 851,510^{– 3} МВт.

максимальная тепловая нагрузка на ГВС Q_г = 317,110^–3 Мвт.

> 0,15.

принимаем центральное качественное регулирование в системе теплоснабжения по совмещенной нагрузке отопления и горячего водоснабжения [2, 4], рисунок 4.2.

водоподогреватели системы горячего водоснабжения присоединяются к системе теплоснабжения по двухступенчатой схеме при последовательном включении в сеть.

4.2 график централизованного качественного регулирования по отопительной нагрузке

система теплоснабжения закрытая, п. 7.6, [4]. Присоединение систем отопления к тепловой сети – зависимое без понижения температуры.

Температура воды , C, в подающем и обратном трубопроводах при t_н, С:

; (4.1)

, (4.2)

где – средняя температура воды в местной системе отопления, С,

– средняя температура в отопительных приборах, С, ;

∆ – температурный напор в системе теплоснабжения, С, ;

∆_от – температурный напор в системе отопления, С, ∆τ_от = ∆τ.

Относительный расход тепла для конкретной температуры наружного воздуха t_н, С: , (4.3)

где t_в – усредненная расчетная температура внутреннего воздуха отапливаемых зданий, C, t_в = 16;

t_о – расчетная температура наружного воздуха для отопления, C, t_о = – 35.

Задаваясь различными температурами наружного воздуха в диапазоне от + 10 до – 35°С находят относительный расход теплоты , температуры воды в подающей и обратной магистрали, . По этим данным строят график температур воды в тепловой сети, рисунок 4. расчет сведен в таблицу 4.1.

Таблица 4.1 – температура сетевой воды в подающем и обратном трубопроводе

	Температура наружного воздуха, °С
	10	5		0	– 5	– 0	– 15	– 20	– 25	– 30	–35
	= (115 + 70)/2 – 16 = 76,5С
∆	∆ = 115 – 70 = 45
∆от	∆от = 115 – 70 = 45
	0,117		0,215	0,313	0,410	0,510	0,608	0,706	0,804	0,900	1,000
0,8	0,180		0,290	0,395	0,490	0,583	0,670	0,757	0,840	0,920	1,000
τ1	34		45	56	65	74	82	92	99	107	115
τ2	26		31	38	42	48	52	58	61	66	70

по данным таблицы 4.1 строится температурный график.

Срезка графика

1. на температурном графике проводится горизонтальная линия на уровне 70 С, так как система теплоснабжения – закрытая, до пересечения с линией τ₁. Точка пересечения с линией ₁ – точка температурного графика воды в подающей магистрали. От точки излома до оси ординат проводим прямую линию на уровне температуры точки излома и получаем температурный график в подающей магистрали.

2. из полученной точки опускается перпендикуляр на ось абсцисс. Точка пересечения перпендикуляра и линии ₂ – точка температурного графика воды в обратной магистрали. От точки излома до оси ординат проводим прямую линию на уровне температуры точки излома и получаем температурный график в обратной магистрали.

Пользуясь графиком можно определить температуру воды в прямом и обратном трубопроводе при разных температур наружного воздуха.

Рисунок 4.1 – Температурный график в прямой и обратной магистрали (промышленный сектор)

1. построение температурного графика качественного регулирования

по совмещенной нагрузке отопления и горячего водоснабжения

(жилищно-коммунальный сектор)

При способе центрального качественного регулирования по совмещенной нагрузке отопления и горячего водоснабжения поддерживается повышенный температурный график, который строится на основе отопительного графика по формулам (1)…(4) и по балансовой нагрузке ГВС.

Балансовая тепловая нагрузка на ГВС, МВт

, (4.4)

где – балансовая тепловая нагрузка на ГВС, МВт;

α – балансовый коэффициент учитывающий неравномерность расхода теплоты на горячее водоснабжение в течении суток, α = 1,2 (для закрытых систем).

МВт.

Перепад температур сетевой воды в нижней ступени подогревателя δ₂, при различных температурах наружного воздуха определяют по следующим формулам:

при , (4.5)

при , (4.6)

где t_гвс – температура воды поступающей в систему ГВС, ºС;

t_c – температура водопроводной воды в холодный период, ºС.

расчет сведен в таблицу 4.2.

Таблица 4.2 – температура сетевой воды в подающем и обратном трубопроводе

	Температура наружного воздуха, °С
	10	5	0	– 5	– 10	– 15	– 20	– 25	– 30	-35
	= (95 + 70)/2 = 82,5 С
∆	∆ = 115 – 70 = 45
∆от	∆от = 95 – 70 = 25
	0,182	0,273	0,364	0,454	0,545	0,636	0,727	0,818	0,910	1,000
0,8	0,255	0,354	0,445	0,530	0,615	0,696	0,775	0,850	0,926	1,000
τ1	43		63		78		94		108	115
τ2	32		43		50		59		66	70

Определяют суммарный перепад температур сетевой воды в подогревателях верхней и нижней ступени «δ» в течение всего отопительного периода, который постоянен и определяется по формуле:

, (4.7)

где δ₁, δ₂ – перепад температур в верхней и нижней ступени подогревателя.

°С.

Задаваясь величиной недогрева водопроводной воды до температуры греющей воды в нижней ступени подогревателя, ∆t = 10 ºС, и определяем температуру нагреваемой водопроводной воды после нижней ступени t^|, ºС, при температуре наружного воздуха, соответствующей точки излома графика ,°С:

, (4.8)

где – температура обратной воды при температуре наружного воздуха при °C, °С (рисунок 5):

°С.

Перепад температур сетевой воды в нижней ступени подогревателя δ₂, при различных температурах наружного воздуха определяют по следующим формулам:

при , (4.9)

при , (4.10)

где t_гвс – температура воды поступающей в систему ГВС, ºС;

t_c – температура водопроводной воды в холодный период, ºС.

при °С.

при °С.

перепад температур сетевой воды в верхней ступени (второй) подогревателя при t_н и :

δ₁ = δ – δ₂, . (4.11)

δ₁ = 20,1 – 16,9 = 3,2 °С, °С.

температура сетевой воды τ_2п, ºС, в обратной магистрали по повышенному температурному графику:

при τ_2п = τ₂ – δ₂, (4.12.а)

при . (4.12.б)

при τ_2п = 70 – 16,9 = 53,1 °С,

при °С.

температура сетевой воды τ_2п, ºС, в подающей магистрали по повышенному температурному графику:

при τ_1п = τ₂ – δ₂, (4.13.а)

при . (4.13.б)

при τ_1п = 115 + 3,2 = 118,2 °С,

при °С.

строим график τ_2п = f(t_н), рисунок 4.2.

Рисунок 4.2 – Температурный график в прямой и обратной магистрали

(жилой сектор)

5. гидравлический расчет тепловых сетей [11]

Задача гидравлического расчета:

1. определение диаметров трубопроводов;

2. определение падения давления (напора);

3. установление величин давлений (напоров) в различных точках сети;

4. увязка всех точек системы при статическом и динамическом режимах с целью обеспечения допустимых давлений и требуемых напоров в сети и системах потребителей (абонентов).

Расчет состоит их двух этапов: предварительного и проверочного (окончательного).

Так как в данном проекте две радиальные магистрали, то расчет производится для каждой из них. Расчетная схема приведена на рисунке 6.

рисунок 5.1 – расчетная схема сети

0. 5.1 Предварительный расчет

задача предварительного расчета: определение диаметров трубопроводов, скорости движения теплоносителя по ним и удельных потерь давления на трениеR, Па/м.

Алгоритм предварительного расчета (метод удельных потерь).

1. определение расходов водыG, кг/с (т/ч):

• на отопление и вентиляцию ; (5.1)

• на технологические нужды ; (5.2)

• на горячее водоснабжение , (5.3)

где Q_oт, Q_в, Q_гвс, Q_тн – тепловые нагрузки соответственно на отопление, вентиляцию, горячее водоснабжение и на технологические нужды, кВт;

с – удельная теплоемкость воды, кдж/(кгград), с = 4,19;

₁ – температура воды в подающем трубопроводе тепловой сети при расчетной температуре наружного воздуха, °С; ₁ = 115;

₂ – температура воды в обратном трубопроводе тепловой сети при расчетной температуре наружного воздуха, °С; ₁ =70;

– температура воды в подающем трубопроводе тепловой сети в точке излома

графика температуры воды, С, = 70;

– температура воды после включенного водоподогревателя горячего водоснабжения в точке излома графика температур воды, = 44 °С.

расчетный расход воды на ГВС в магистральных и распределительных трубопроводах в двухтрубных закрытых системах принимается по среднечасовому расходу воды за сутки.

Суммарные расчетные расходы сетевой воды, кг/ч, в двухтрубных тепловых сетях в закрытых системах теплоснабжения при качественном регулировании отпуска теплоты следует определять по формуле:

по отопительной нагрузке (5.4.а)

по совмещенной нагрузке (5.4.б)

где k₃– коэффициент, учитывающий долю среднего расхода воды на горячее водоснабжение при регулировании по нагрузке отопления, k_з = 1,0 (для закрытых сетей мощностью более 100 МВт), k₃ = 1,2 (для закрытых сетей мощностью менее 100 МВт),k₃ = 0,0 (при регулировании по совмещенной нагрузке отопления и горячего водоснабжения).

Расходы сетевой воды для 1-го луча сведены в таблицу 5.1.

Таблица 5.1 – расходы теплоносителя для 1-го луча (рисунок 2.1)

№ уч.	На отопление			На вентиляцию			На тех. нужды		Всего
	Q, кВт	G, кг/с	Q, кВт		G, кг/с	Q, кВт		G·1,2, кг/с	Q, кВт	G, кг/с	G, т/ч
1 – 3	129,6	0,687	125,6		0,666	46,38		0,604	301,6	2,07	7,46
2 – 3	29,7	0,154	109,6		0,580	92,70		1,200	232,0	1,940	6,98
3 – 5	159,3	0,841	235,2		1,246	139,1		1,804	533,6	3,891	14,00
4 – 5	33,99	0,180	153,1		0,812	92,7		1,200	279,1	2,191	7,89
5 – 7	192,4	1,021	388,3		2,058	231,1		3,004	812,7	6,081	21,89
6 – 7	1417,4	7,517	–		–	–		–	1417,4	7,517	27,06
7 – 13	1609,8	8,538	–		–	–		–	1609,8	8,538	30,737

2. принятие предварительной скорости движения теплоносителя, м/с, которая должна быть больше предельной (_пред).

Предельная скорость _пред– скорость движения воды в трубопроводе при которой наступает область квадратичного закона принята по таблице 5.111.

Таблица 5.2 – предельная скорость,_пред, м/с [11]

Теплоноситель	Температура теплоносителя, Т, С	Эквивалентная шероховатость, мм
		0,2	0,5	1,0	2,0
Вода	0 50 75 100 150	5,10 1,60 1,15 0,85 0,59	1,98 0,58 0,46 0,34 0,23	1,00 0,29 0,24 0,18 0,12	0,50 0,150 0,110 0,086 0,059

при эквивалентной шероховатости труб к_э= 0,5 мм и температуре воды 115С, область квадратичного течения воды наступает при_пред = 0,31 м/с.

Обычно скорость движения воды в тепловых сетях больше 1 м/с.

3. определение средней плотности воды_ср, кг/м³,_ср=_н=_к– для воды,_ср= 1000, где индексы «н» и «к» относятся к началу и концу участка.

4. определение диаметра трубопроводаd, м.

Предварительный диаметр по формуле:

, (5.5)

где G– массовый расход воды, кг/с;

ω_пред– предварительно принятая скорость движения теплоносителя, м/с;

ρ_ср– средняя плотность воды , кг/м³, ρ_ср= 1000.

Принимается трубопровод стандартного диаметра для стальных труб, d_фак.

5. определение фактической скорости движения теплоносителя_фак, м/с,

. (5.6)

6. определение среднего удельного линейного падения давления (напора)R_ср, Па/м по номограмме 6.81зная расходG, кг/с, и фактическую скорость_фак, м/с, или по таблицеVI.815, знаяG, т/ч, и фактическую скорость_фак, м/с.

Предварительный гидравлический расчет для 1-ой магистрали (теплоснабжение производственного сектора) сведен в таблицу 5.3.

Таблица 5.3 – предварительный гидравлический расчет 1-го луча

№ уч.	Q, квт	G		ω, м/с	d, м	dу, мм	dн × δ, мм	ℓ м	ωф, м/с	Rср, Па/м
		кг/с	т/ч
1 – 3	171,98	2,700	7,470	0,60	0,066	70	76×3,5	483	0,508	80
2 – 3	232,06	1,940	6,980	0,80	0,055	50	57 × 3,5	31	0,980	352
3 – 5	533,58	3,890	14,000	0,80	0,078	80	89 × 4,5	203	0,770	111
4 – 5	279,1	2,191	7,89	0,80	0,059	50	57 × 3,5	141	1,1 00	506
5 – 7	812,7	6,081	21,89	1,00	0,088	100	108 × 4,0	330	0,770	87
6 – 7	1417,4	7,517	27,06	1,00	0,098	80	89 × 4,5	62	1,496	413
7 – 13	1609,8	8,538	30,737	1,20	0,950	125	133 × 4,0	990	0, 696	55

Предварительный гидравлический расчет для 2-ой магистрали (теплоснабжение жилого и общественного сектора) сведен в таблицу 5.3.

Таблица 5.4 – предварительный гидравлический расчет 2-го луча

№ уч.	Q, квт	G		ω, м/с	d, м	dу, мм	dн × δ, мм	ℓ м	ωф, м/с	Rср, Па/м
		кг/с	т/ч
8 – 10	330,30	1,980	7,128	1,00	0,050	50	57 × 3,5	60	1,000	373
9 – 10	220,20	1,320	4,752	1,00	0,041	50	57 × 3,5	190	0,670	186
10 – 12	550,50	3,300	11,880	1,00	0,065	70	76 × 3,0	35	0,860	192
11 – 12	440,40	2,640	9,504	1,00	0,058	70	76 × 3,0	190	0,686	117
12 –13	990,90	5,942	21,391	1,00	0,087	80	89 × 4,5	150	1,180	280

5.2 расчет компенсаторов

В проекте приняты П-образные компенсаторы, которые устанавливаются между неподвижными опорами.

эскиз П-образного компенсатора показан на рисунке 5.2.

Рисунок 5.2 – эскиз П-образного компенсатора

таблица 5.5 – Геометрические размеры П-образных компенсаторов [19]

dу, мм	Н, мм	h, мм	В, мм	b, мм	R, мм	L, мм	Компенсирующая способность, мм
50	600 800 1000 1200	200 40 600 800	500	100	200	1200	50 70 100 120
100	1200 1600 2000 2400	300 700 1100 1500	1100	200	450	2600	100 150 250 280
125	1500 2000 2500 3000	440 940 1440 1940	1310	250	530	2970	100 180 260 310
150	1800 2400 3000 3600	540 1140 1740 2340	1560	300	630	3520	120 220 280 350
200	2400 3200 4000 4800	700 1500 2300 3100	2100	400	850	4600	160 240 350 420
250	3000 4000 5000 6000	1000 2000 3000 4000	2500	500	1000	5500	200 310 400 600
300	3600 4800	1100 2300	3100	600	1250	6800	260 400

Окончание таблицы 5.5

dу, мм	Н, мм	h, мм	В, мм	b, мм	R, мм	L, мм	Компенсирующая способность, мм
400	4800 6400	1200 2800	4400	800	1800	9600	300 410

Количество опор определяется с помощью 1, табл. 3 прил.,2, таблица 3, таблица 5.6.

Таблица 5.6 – Рекомендуемые (максимально допустимые) расстояния, м,

между опорами при использовании П-образных компенсаторов [1, 2, 4, 5]

Диаметр условного прохода, dу, мм	Подвижные опоры при прокладке		Неподвижные опоры при прокладке
	канальной	надземной	канальной, надземной	бесканальной
25	1,7	–	45	45
32	2,0	2,0	45	35
40	2,5	2,5	45	45
50	3,0	3,0	50	50
70	3,0	3,0	55	55
80	3,5	4,0	65	65
100	4,0	5,0	80	80
125	4,5	6,0	90	90
150	5,0	7,0	100	100
175	6,0	7,0	100	100
200	6,0	9,0	120	120
250	7,0	11,0	120	120
300	8,0	12,0	120	120
350	10,5	14,0	140	140
400	12,5	16,0	160	160
450	12,5	16,0	160	160
500			180	180
600			200	200
700			200	200
800			200	200
900			200	200
1000			200	200
1200			200	200

Расчет количества опор приведено в таблицах 5.7 и 5.8

Таблица 5.7 – расчет количества опор 1-го луча

№ уч.	ℓ, м	dу, мм	Количество опор, шт.
			неподвижных	подвижных
1 – 3	483	70	483/55 = 8,78 + 1 = 10	483/3 = 161 – 10 = 151
2 – 3	31	50	31/50 = 1 + 1= 2	31/3,0 = 10,3 – 2 = 8
3 – 5	203	80	203/65 = 3,12 +1 = 4	203/3,5 =58 – 4 = 54

Окончание таблицы 5.7

№ уч.	ℓ, м	dу, мм	Количество опор, шт.
			неподвижных	подвижных
4 – 5	140	50	140/50 = 2,8 + 1 = 4	140/3,0 = 46,67 – 4= 42
5 – 7	330	100	330/80 = 4,125 + 1 = 5	330/3,0 = 94,3 – 5 = 89
6 – 7	62	80	62/80 = 1 + 1 = 2	62/3,5 = 17,7 – 2 =16
7 – 13	990	125	990/90 = 11 +1 = 12	990/4,5 = 220 – 12 = 208

Таблица 5.8 –расчет количества опор 2-го луча

№ уч.	ℓ, м	dу, мм	Количество опор, шт.
			неподвижных	подвижных
8 – 10	60	50	60/60 = 1 + 1 = 2	60/3 = 20 – 2 = 18
9 – 10	190	50	190/60 = 3 + 1 = 4	190/3 = 63 – 4 = 59
10 – 12	35	70	35/80 = 1 + 1 = 2	35/3 = 12 – 2 = 10
11 – 12	190	70	190/80 = 2 + 1 = 3	190/3 = 63 – 3 = 60
12– 13	150	80	150/80 = 2 + 1 = 3	150/4 = 37 – 3 = 34

Алгоритм расчета компенсаторов

1. определяется тепловое удлинение участков теплотрассы ∆l, мм:

(5.7)

где – коэффициент линейного расширения, мм/(мград),= 0,012 (для стали);

ℓ_оп– расстояние между неподвижными опорами, м, таблица 5.5;

∆t – разность температур, С, ∆t = τ₁– t_н;

τ₁– температура воды в подающем трубопроводе,С, τ₁= 115С;

t_н– расчетная наружная температура для отопления,С, t_н= – 35.

Размеры П-образных компенсаторов приведены в таблице 6,5 [15].

Расчет компенсаторов сведен в таблицы 5.9 и 5.10.

Таблица 5.9 – расчет компенсаторов для 1-го луча теплотрассы

№ уч	dу, мм	ℓоп, м	мм	П-образный компенсатор
				ℓк, мм	Н, мм	h, мм	В, мм	b, мм	R, мм	L, мм	Кол. шт.
1 – 3	70	55	92,4	100	1000	600	500	100	200	1200	9
2 – 3	50	50	84	100	1000	600	500	100	200	1200	1
3 – 5	80	65	109	100	1200	300	1100	200	450	2600	3
4 – 5	50	50	84	100	1000	600	500	100	200	1200	3
5 – 7	100	80	144	150	1600	700	1100	200	450	2600	4
6 – 7	80	80	144	150	1600	700	1100	200	450	2600	1
7 – 13	125	90	162	180	2000	940	1310	250	530	2970	11

Таблица 5.10 – расчет компенсаторов для 2-го луча теплотрассы

№ уч	dу, мм	ℓоп, м	мм	П-образный компенсатор
				ℓк, м	Н, мм	h, мм	В, мм	b, мм	R, мм	L, мм	Кол. шт.
8 – 10	50	60	108	100	1000	600	500	100	200	1200	1
9 – 10	50	60	108	120	1000	600	500	100	200	1200	3
10 – 12	70	80	144	150	1600	700	1100	200	450	2600	1
11 – 12	70	80	144	150	1600	700	1100	200	450	2600	2
12 – 13	100	90	162	150	1600	700	1100	200	450	2600	2

3. Окончательный (поверочный) гидравлический расчет

Алгоритм окончательного расчета (метод эквивалентных длин)

1. расчетная схема теплотрассы (рисунок 5.1).

2. на схеме по трассе показывают запорные органы (задвижки, вентили) на всех ответвлениях в точках присоединения к магистрали. На каждом ответвлении устанавливают две задвижки (вентиля): одна – в точке присоединения к ответвлению, другая – на вводе в здание.

3. определяют на каждом участке местные сопротивления и эквивалентную им длинуℓ_э, м, таблица 5 [1].расчеты сведены в таблицы 5.11и 5.12.

4. определяют суммарную длину на участке ∑ℓ, м, по формуле:

(5.8)

5. определяют потери давления на каждом участке ∆р_i, Па, по формуле:

∆р_i = R_i∑ℓ_i; (5.9)

6. определяют суммарные потери давления по трассе (магистральное направление) ∆р_маг, Па, по формуле:

; (5.10)

7. После расчетов проверяют невязку падения давления ∆р, %, (∆р_м ≤ 10 %) в ответвлениях сети в точках слияния (расхождения) потоков воды

(5.11)

где ∆р_маг, ∆р_отв – падение давления соответственно в магистральном направлении участков от конца магистрали до ответвления и падение давление в ответвлении, Па.

8. если данное условие не выполняется, то необходимо установить диафрагму (шайбу) на участке с избыточным давлением диаметром отверстия d_o, мм

(5.12)

где G – расход воды, т/ч; – избыточный напор, м.

увязка ответвлений теплотрассы показана в таблицах 5.12 и 5.14.

шайбы изготовляются из стали толщиной 2…4 мм, наименьший диаметр отверстия – 2,5 мм. П

адение давления может быть изменено также в случае выбора диаметра другого размера.

расчет первого луча

таблица 5.11 –расчет эквивалентных длин местных сопротивлений 1-го луча

№ уч	dн, мм	Вид местного сопротивления	Эквивалентные длины ℓэ, м
1 – 3	76	1.П-обр. компенсатор – 8 шт. 2. задвижка 3.Отвод (90 ) – 3 шт.	6,8×9=61,28 1,00 1,00× 3 = 3,00 ∑ℓэ = 65,28
2 – 3	57	1.П-обр. компенсатор – 2 шт. 2.тр-к при делении потока ответвление (слияние) – среднее значение 3. задвижка 4.Отвод (90 )	5,2 × 2 = 10,4 (1,96 + 2,62)/2 = 2,29 0,65 0,65 ∑ℓэ = 13,99
3 – 5	76	1. тройник на проход при делении (слиянии) потока – среднее значение 2 Компенсатор –3 шт	(2,0 + 3)/2 = 2,5 6,8 × 3 = 20,4 ∑ℓэ = 22,9
4 – 5	57	1.П-обр. компенсатор – 2 шт. 2.тр-к на ответвление при делении (слиянии) потока – среднее значение 3. задвижка 4.Отвод (90 ) – 2	5,2 ×2 = 10,4 (1,3 +1,96)/2 = 1,63 0,65 0,65 × 2 = 1,3 ∑ℓэ = 13,98
5 – 7	108	1. тройник на проход при делении (слиянии) потока – среднее значение 2 компенсатор – 4 шт.	(4,95 + 3,3)/2 = 4,125 12,5× 4 = 50 ∑ℓэ = 29,7

Окончание таблицы 5.12

№ уч.	dн, мм	Вид местного сопротивления	Эквивалентные длины ℓэ, м
6 – 7	89	1.П-обр. компенсатор – 1 шт. 2.тр-к на ответвление при делении (слияние) потока – среднее значение 3. задвижка 4.Отвод (90 ) – 2	7,9 (3,86 + 5,1)/2 = 4,48 1,25 1,25 × 2 = 2,5 ∑ℓэ = 54,125
7 – 13	133	1. П- образный компенсатор – 11 шт. 2. Отвод (90 ) – 5 шт. 3. Задвижка 4.Тройник на проход при делении (слиянии) потока – среднее значение	12,5 × 11 = 137,5 2,25 × 5 = 11,25 2,2 (4,4 + 6,6)/2 = 5,5 ∑ℓэ = 155,5