- •Аннотация
- •Введение
- •Выбор тепловой схемы и основного теплотехнического оборудования
- •1.1. Расчёт принципиальной тепловой схемы кэс
- •1.1.1. Общие сведения
- •1.1.2. Построение процесса расширения пара в турбине
- •1.1.3. Распределение регенеративного подогрева по ступеням
- •1.1.4. Составление уравнений материального баланса и конденсата для схемы
- •1.1.5. Расходы пара
- •1.1.6. Показатели тепловой экономичности энергоблока
- •1.2. Выбор основного и вспомогательного оборудования станции
- •1.2.1. Выбор котла
- •1.2.2. Выбор регенеративных подогревателей
- •1.2.3. Выбор деаэратора питательной воды
- •1.2.4. Выбор питательных насосов
- •1.2.5. Выбор конденсатора и конденсатных насосов
- •1.2.6. Выбор циркуляционного насоса
- •1.2.6. Выбор тягодутьевых машин
- •2. Выбор структурной схемы кэс
- •2.1. Варианты структурной схемы кэс
- •2.2. Выбор трансформаторов
- •2.3. Расчёт потерь электроэнергии
- •2.6. Технико-экономическое сопоставление вариантов структурной схемы кэс
- •3. Выбор схемы ру 500 и 220 кВ
- •3.1. Общие сведения
- •3.2. Выбор схемы ру вн 500 кВ
- •3.3. Выбор схемы ру сн 220 кВ
- •3.4. Расчёт схемы «4/3» ру вн 500 кВ
- •4. Расчёт токов кз и выбор электрооборудования
- •4.1. Расчётные точки и значения токов кз
- •4.2. Условия выбора электрооборудования
- •4.2.1.Общие сведения
- •4.2.2. Выбор выключателей
- •4.2.3. Выбор разъединителей
- •4.2.4. Выбор измерительных трансформаторов тока
- •4.2.5. Выбор измерительных трансформаторов напряжения
- •4.3. Выбор электрооборудования для кэс 8х500 мВт
- •Прочее выбранное оборудование сведено в таблицу 4.2.
- •5. Выбор схемы собственных нужд
- •5.1. Общие положения
- •5.2. Выбор трансформаторов собственных нужд
- •5.3. Выбор схемы электроснабжения собственных нужд
- •6. Разработка рз основных элементов блока
- •6.1. Общие положения
- •6.2. Нарушение нормального режима
- •6.3. Основные защиты от внутренних повреждений
- •6.4. Резервные защиты
- •6.5. Продольная дифференциальная токовая защита генератора
- •6.6. Защита от замыканий на землю в обмотке статора
- •6.7. Поперечная дифференциальная токовая защита генератора
- •6.8. Защита от замыканий на землю в обмотке ротора и в цепях возбуждения
- •6.9. Дифференциальная защита трансформатора
- •6.10. Газовая защита
- •6.11. Защита от повышения напряжения
- •6.12. Дистанционная защита
- •6.13. Токовая защита обратной последовательности
- •6.14. Защита от внешних коротких замыканий на землю в сети с заземленной нейтралью
- •6.15. Защита от симметричных перегрузок
- •6.16. Токовая защита от перегрузок током возбуждения в роторе
- •6.17. Защита от потери возбуждения
- •6.18. Дополнительная резервная токовая защита на стороне вн
- •6.19. Релейная защита собственных нужд электростанций
- •7. Эффективность инвестиций в проект с анализом
- •7.1. Расчет технико-экономических показателей кэс
- •7.2. Экономическая и финансовая осуществимость проекта
- •7.3. Анализ критериев эффективности инвестиций в кэс
- •7.4. Ранжирование влияющих факторов
- •8. Мероприятия по безопасной эксплуатации подстанций
- •8.1. Организационные мероприятия, обеспечивающие безопасность работ на подстанции
- •8.1.2. Организация работ по распоряжению
- •8.2. Технические мероприятия, обеспечивающие безопасность работ со снятием напряжения
- •8.2.1. Отключения
- •8.2.2. Вывешивание запрещающих плакатов
- •8.2.3. Проверка отсутствия напряжения
- •8.2.4. Установка заземления
- •9. Анализ эффективности использования батареи конденсаторов большой емкости
- •9.1. Батарея конденсаторов большой ёмкости – общие сведения
- •9.2. Анализ эффективности использования батареи конденсаторов большой ёмкости
- •9.2.1. Анализ эффективности использования батареи конденсаторов большой ёмкости на примере модели
- •9.2.3. Анализ эффективности использования батареи конденсаторов большой ёмкости на примере подстанции «Красногорская»
- •Заключение
- •Список литературы
6.5. Продольная дифференциальная токовая защита генератора
Продольная дифференциальная токовая защита осуществляет сравнение токов со стороны фазных и нулевых выводов обмотки статора. Эта защита устанавливается на всех турбогенераторах с непосредственным охлаждением обмоток статора.
Дифференциальную защиту с торможением применяют на генераторах 500 МВт. В одном из плеч защиты со стороны фазных выводов включается тормозная обмотка обратной полярности по отношению к дифференциальной. При внешних КЗ тормозная обмотка уменьшает суммарную намагничивающую силу в реле, то есть улучшает отстройку от тока небаланса .
Трехфазное выполнение защиты обусловлено возможностью двойного КЗ, одно из мест которого находится в генераторе.
На блоках с выключателем в цепи генератора устанавливают защиты:
- дополнительное МТЗ, которое вводится в работу при отключении выключателя и резервирует другой блок.
- защита от замыкания на землю со стороны обмоток низкого напряжения.
Дифференциальная продольная защита генератора не реагирует на витковое замыкание в обмотке статора, так как через трансформатор тока (ТА) дифференциальной продольной защиты протекает один и тот же ток.
Защита выполняется трехфазной, трехрелейной на реле типа ДЗТ-11/5 с процентным торможением, обеспечивающим отстройку от максимального тока небаланса при токе срабатывания, меньшем номинального тока генератора. Реле ДЗТ-11/5 имеет рабочую обмотку витка. Для защиты используются трансформаторы тока, установленные на линейных выводах генератора.
Расчетные уставки. Ток срабатывания реле при отсутствии торможения определяется по выражению
А,
где – магнитодвижущая сила (МДС) срабатывания (равна по [6] 100 А).
Максимальный расчетный тока небаланса определяется по выражению:
,
где – коэффициент однотипности трансформаторов тока, для однотипных трансформаторов тока (у нас ТШВ) принимается равным 0,5;– полная погрешность трансформаторов тока, принимается равной 0,1;– периодическая составляющая тока короткого замыкания.
Значения составляет:
.
Торможение должно надежно превышать действие МДС, создаваемой током небаланса в рабочей обмотке. Рабочая магнитодвижущая сила (МДС) определяется при протекании по рабочей обмотке тока небаланса:
, (6.1)
где – коэффициент отстройки; – коэффициент трансформации трансформатора тока со стороны линейных выводов генератора;– число используемых витков рабочей обмотки.
По (6.1) рабочая МДС составляет:
.
Число витков тормозной обмотки определяется по выражению:
Тормозная МДС определяется по формуле аппроксимации:
. (6.2)
По (6.2) тормозная МДС:
.
Ток в тормозной обмотке:
. (6.3)
Тогда по (6.3)
.
Число витков тормозной обмотки определяется по выражению:
, (6.4)
где – тангенс угла наклона к оси абсцисс касательной к тормозной характеристике.
По (6.4) число витков тормозной обмотки:
.
Целое число витков тормозной обмотки:
.
Чувствительность рассматриваемой защиты не проверяется, так как она обеспечивается с большим запасом.