Добавил:

Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Санкт-Петербургский государственный архитектурно-строительный университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

проектирование ригеля рамы и подкрановых балок

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

29.03.2015

Размер:

7.71 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 56 / 66

где b

bвf - tw

42 - 0,8

= 20,6 см – ширина свеса пояса.

Проверку местной устойчивости стенки следует выполнять (см. п.8.5.1[1]), так как

hef

64,2

320

= 3,13 > 2,5 ,

2,1×105

0,8

где h

= 2h = 2(z - 0,5tв ) = 2(33,0 - 0,5 ×1,8) = 64,2 см– удвоенное расстояние от

нейтральной оси до расчетной границы отсека (см. п. 8.5.6 [1]).

Принимается шаг поперечных ребер через a = 150 см (см. рис. 17).

Для асимметричного сечения при

150

= 2,3 > 0,8 и σ loc ¹ 0 проверка выполняется в

2hc

64,2

каждом отсеке дважды по п.8.5.5[1].

Проверка устойчивости I отсека

Расчетное сечение I-I (см. рис. 17) принимается на расстоянии hef = 90 см(при hef < a ) от

левого ребра (см. п.8.5.2[1]). Определяются изгибающий момент и поперечная сила в сечении I- I при установке кранов по рис. 14, а.

M X = QX × X1 = 546×0,9 = 491,4 кН× м; QX = QX = 564кН .

Определяются напряжения в сечении I-I в стенке балки на уровне поясных швов


σ X	=		M X	× y =			49140 ×10			×32,1 = 67,9 МПа ;

			J X		232303,7
τ X	=	QX			=	564		×10	= 78,3 МПа .
		hw ×tw
					90 ×			0,8

Рис. 17 Разбивка на отсеки п/б

Первый случай (см. п.8.5.5[1])

Подсчитываются критические напряжения в отсеке

	ccr Ry		84,7 × 320	,

σ cr = λ2w		=	3,132 = 2767 МПа
σ cr = λ2w		=	3,132 = 2767 МПа

где ccr = 84,7 принимается по табл.16[1] при

= 2,3 ,

2hc

= 3,13 –

λw

условная гибкость стенки при высоте стенки 2hc ;

σ loc,cr

1c2 R

16,8 ×1,71×320

= 475 МПа,

λ2w,ф

4,42

hef

где

320

= 4,4 – условная гибкость стенки при фактической вы-

w,ф

2,1×105

0,8

соте hef = hw ;

c1 = 16,8 принимается по

и ρ = 1,04

lef

табл. 14[1], в зависимости от отношения

hef

a = 0,5a

– при 0,8 £

£ 1,33 ,

hef

a = 0,67h

– при

>1,33;

hef

60,3

= 0,67 и ρ

lef

43,8

=1,04

= 1,04

= 0,51

hef

= 0,67h

= 0,67 × 90 = 60,3 –

при

150

=1,67 >1,33;

hef

c2 = 1,71 принимается по табл. 15[1], в зависимости от отношения

a1 – см. выше,

bвf

t вf

1,8

δ = β ×

= 2 ×

= 10,6 ,

hef

0,8

β = 2 назначается по табл.13[1];

τ cr

0,76

185,6

= 10,3 ×(1 +

μ 2

) × λef2 = 10,3 ×(1 +

1,72 ) ×

4,42 = 125 МПа

где μ =

150

= 1,7 ;

hef

при hef

< a .

λef

λw,ф

Условие обеспечения местной устойчивости стенки

a1 и δ ,

hef

σ			σ loc	2		τ	2		67,9		161	2	78,3		2
																= 0,72 < γ c = 1,0 .
	+							=		+			+
σ cr	+				+			=		+	475		+	125
σ cr		σ loc cr				τ cr			2767		475			125

Устойчивость стенки обеспечена.

Второй случай (см. п. 8.5.5[1])

Подсчитываются критические напряжения в отсеке

σ cr =

ccr Ry

84,7 × 320

= 2767 МПа

λ2w

3,132

σ loc,cr

c1c2 Ry

6,5 × 2,38 × 320

= 256 МПа

λ2w,ф

4,42

c1 = 6,5 принимается по табл. 14[1], в зависимости от отношения

и ρ = 1,04

lef

hef

150

= 1,67

и ρ =

1,04

lef

= 1,04

43,8

= 0,51,

hef

= 2,38 принимается по табл. 15[1], в зависимости от отношения

и δ ,

hef

–

см. выше,

hef

bвf

t вf

1,8

δ = β

= 2 ×

= 10,6 ,

hef

0,8

β = 2 назначается по табл.13[1];

τ cr

0,76

185,6

= 10,3 ×(1 +

μ 2

) × λef2

= 10,3 ×(1 +

1,72 ) ×

4,42

= 125 МПа

где μ =

150

= 1,7 ;

hef

при hef

< a .

λef

λw,ф

Условие обеспечения местной устойчивости стенки

σ loc

96,4

158 2

69,4 2

= 0,91 < γ c = 1,0 .

σ cr

σ loc cr

τ cr

926

256

217

Устойчивость стенки обеспечена.

Аналогичным образом выполняется проверка местной устойчивости стенки в других отсеках.

2.3.3 Проверка по второй группе предельных состояний

Поверка по деформативности выполняется в соответствии с требованиями п. 15.2[2] от действия нормативных нагрузок

M нl

112900 ×600 ×10

10EJ X

× 2,1×10

× 232303,7

720

500

где M н =

M X =3,315

1355,33

= 1129 кН × м ;

γ f

1,2

– предельный относительный прогиб для кранов 1К-6К, берется по табл.

400

Е.1[2].

2.4 Расчет поясных швов

Поясные швы рассчитываются согласно п. 14.4.1[1]. По табл.38[1] определяется мини-

мальный катет поясного шва k f = 6 мм как для конструкций из стали с пределом текучести

менее 430 МПа при автоматической сварке и при толщине более толстого из свариваемых эле-

ментов t f =18 мм .

Необходимый катет поясного шва находится по следующим формулам

·при расчете по металлу шва

k f	=		T 2 + V 2	=		9,52 + 12,92	10 = 0,4 см ;
		2β f Rwf γ c			2 × 0,9 × 215 ×1

·при расчете по металлу границы сплавления

k f =

T 2 +V 2

9,52 +12,92

10 = 0,35 см ,

β z Rwz γ c

2 ×1,05 × 221×1

где T =

Q × S вf

883,9 × 2494,8

= 9,5 кН / см – сдвигающее усилие в поясе на единицу

J X

232303,7

длины;

V =

max

564

= 12,9 кН / см – давление от колеса крана на единицу длины;

l ef

43,8

β f

= 0,9 ;

βz =1,05 –

коэффициенты, принимаемые по табл.39[1]

Rwf

= 215 МПа –

расчетное сопротивление металла швов (см. табл. Г.2[1]);

Rwz

= 0,45Run

= 0,45 × 490 = 221 МПа – расчетное сопротивление по металлу границы

сплавления;

Принимается k f = 6 мм .

Таблица 1

Усилия от единичных нагрузок в стержнях трапецеидальной фермы из уголков

Элемент	Номер		Ферма L = 24 м			Ферма L = 30 м
фермы	стержня	Нагрузка	Нагрузка	Нагрузка на	Нагрузка	Нагрузка	Нагрузка на
фермы	стержня	слева	справа	всей ферме	слева	справа	всей ферме
		слева	справа	всей ферме	слева	справа	всей ферме
	1-b	0.00	0.00	0.00	0	0	0
Верхний	3-с	-4.31	-2.15	-6.46	-5.92	-2.69	-8.61
Верхний	4-d	-4.31	-2.15	-6.46	-5.92	-2.69	-8.61
пояс	4-d	-4.31	-2.15	-6.46	-5.92	-2.69	-8.61
пояс	6-e	-3.55	-3.55	-7.09	-6.21	-4.43	-10.64
	6-e	-3.55	-3.55	-7.09	-6.21	-4.43	-10.64
	7-8	-	-	-	-6.21	-4.43	-10.64
Нижний	а-2	3.00	1.20	4.20	3.9	1.5	5.4
Нижний	а-5	4.36	2.90	7.26	6.53	3.63	10.16
пояс	а-5	4.36	2.90	7.26	6.53	3.63	10.16
пояс	а-8	-	-	-	5.07	5.07	10.14
	а-8	-	-	-	5.07	5.07	10.14
	1-2	-3.91	-1.56	-5.47	-5.08	-1.95	-7.03
	2-3	1.67	1.23	2.90	2.59	1.53	4.13
Раскосы	4-5	-0.10	-1.09	-1.19	-0.92	-1.37	-2.29
	5-6	-1.19	0.90	-0.29	-0.51	1.13	0.61
	7-8	-	-	-	1.76	-1.04	0.72
Стойки	3-4	-1.00	0.00	-1.00	-1.0	0	-1.0
Стойки	6-6' (6-7)	0.21	0.21	0.41	-1.0	0	-1.0
	6-6' (6-7)	0.21	0.21	0.41	-1.0	0	-1.0

Рис. 18 Схемы ферм: a) пролет L=24м б) пролет L=30м

Таблица 2

Усилия от единичных нагрузок в стержнях фермы из уголков c параллельными поясами

Элемент	Номер		Ферма L = 24 м			Ферма L = 30 м
фермы	стержня	Нагрузка	Нагрузка	Нагрузка на	Нагрузка	Нагрузка	Нагрузка на
фермы	стержня	слева	справа	всей ферме	слева	справа	всей ферме
		слева	справа	всей ферме	слева	справа	всей ферме
	1-b	0	0	0	0	0	0
Верхний	3-с	-3.87	-1.94	-5.81	-5.32	-2.42	-7.74
Верхний	4-d	-3.87	-1.94	-5.81	-5.32	-2.42	-7.74
пояс	4-d	-3.87	-1.94	-5.81	-5.32	-2.42	-7.74
пояс	6-e	-3.87	-3.87	-7.74	-6.77	-4.84	-11.61
	6-e	-3.87	-3.87	-7.74	-6.77	-4.84	-11.61
	7-f	-	-	-	-6.77	-4.84	-11.61
Нижний	а-2	2.42	0.97	3.39	3.15	1.21	4.36
Нижний	а-5	4.36	2.90	7.26	6.53	3.63	10.16
пояс	а-5	4.36	2.90	7.26	6.53	3.63	10.16
пояс	а-8	-	-	-	6.05	6.05	12.10
	а-8	-	-	-	6.05	6.05	12.10
	1-2	-3.48	-1.39	-4.87	-4.52	-1.74	-6.26
	2-3	2.09	1.39	3.48	3.13	1.74	4.87
Раскосы	4-5	-0.70	-1.39	-2.09	-1.74	-1.74	-3.48
	5-6	-0.70	1.39	0.70	0.35	1.74	2.09
	7-8	-	-	-	1.04	-1.74	-0.70
Стойки	3-4	-1	0	-1	-1	0	-1
Стойки	6-6' (6-7)	-0.5	-0.5	-1	-1	0	-1
	6-6' (6-7)	-0.5	-0.5	-1	-1	0	-1

Рис. 19 Схемы ферм: a) пролет L=24м б) пролет L=30м

Таблица 3

Усилия от единичных нагрузок в стержнях фермы из замкнутых профилей c параллельными поясами (размер рядовой панели 4м)

Элемент	Номер		Ферма L = 24 м			Ферма L = 30 м
фермы	стержня	Нагрузка	Нагрузка	Нагрузка на	Нагрузка	Нагрузка	Нагрузка на
фермы	стержня	слева	справа	всей ферме	слева	справа	всей ферме
		слева	справа	всей ферме	слева	справа	всей ферме
	1-b	0	0	0	0	0	0
Верхний	3-с	-2.96	-1.36	-4.32	-3.96	-1.69	-5.65
Верхний	5-d	-4.32	-2.73	-7.05	-6.53	-3.38	-9.91
пояс	5-d	-4.32	-2.73	-7.05	-6.53	-3.38	-9.91
пояс	7-e	-3.98	-3.98	-7.96	-7.39	-5.07	-12.46
	7-e	-3.98	-3.98	-7.96	-7.39	-5.07	-12.46
	9-f	-	-	-	-6.66	-6.66	-13.32
	а-2	1.82	0.68	2.50	2.24	0.85	3.09
Нижний	а-4	4.09	2.05	6.14	5.67	2.54	8.20
пояс	а-6	4.55	3.41	7.96	7.38	4.23	11.61
	a-8	-	-	-	7.40	5.92	13.32
	1-2	-2.70	-1.01	-3.72	-3.46	-1.30	-4.76
	2-3	1.69	1.01	2.70	2.64	1.30	3.94
	3-4	-1.69	-1.01	-2.70	-2.64	-1.30	-3.94
Раскосы	4-5	0.34	1.01	1.35	1.32	1.30	2.63
Раскосы	5-6	-0.34	-1.01	-1.35	-1.32	-1.30	-2.63
	5-6	-0.34	-1.01	-1.35	-1.32	-1.30	-2.63
	6-7	-0.85	0.85	0.00	0.01	1.30	1.31
	7-8	-	-	-	-0.01	-1.30	-1.31
	8-9	-	-	-	-1.14	1.14	0.00

Рис. 20 Схемы ферм: a) пролет L=24м б) пролет L=30м

Таблица 4

Усилия от единичных нагрузок в стержнях фермы из замкнутых профилей c параллельными поясами (размер рядовой панели 3м)

Элемент	Номер		Ферма L = 24 м			Ферма L = 30 м
фермы	стержня	Нагрузка	Нагрузка	Нагрузка на	Нагрузка	Нагрузка	Нагрузка на
фермы	стержня	слева	справа	всей ферме	слева	справа	всей ферме
		слева	справа	всей ферме	слева	справа	всей ферме
	1-b	-1.56	-0.63	-2.19	-2.03	-0.78	-2.81
Верхний	3-с	-4.06	-1.88	-5.94	-5.47	-2.34	-7.81
Верхний	5-d	-5.31	-3.13	-8.44	-7.66	-3.91	-11.56
пояс	5-d	-5.31	-3.13	-8.44	-7.66	-3.91	-11.56
пояс	7-e	-5.31	-4.38	-9.69	-8.59	-5.47	-14.06
	7-e	-5.31	-4.38	-9.69	-8.59	-5.47	-14.06
	9-f	-	-	-	-8.28	-7.03	-15.31
	а-2	3.13	1.25	4.38	4.06	1.56	5.63
Нижний	а-4	5.00	2.50	7.50	6.88	3.13	10.00
Нижний	а-6	5.63	3.75	9.38	8.44	4.69	13.13
пояс	а-6	5.63	3.75	9.38	8.44	4.69	13.13
пояс	a-8	5.00	5.00	10.00	8.75	6.25	15.00
	a-8	5.00	5.00	10.00	8.75	6.25	15.00
	a-10	-	-	-	7.81	7.81	15.63
	1-a	2.95	1.18	4.13	3.83	1.47	5.31
	1-2	-2.95	-1.18	-4.13	-3.83	-1.47	-5.31
	2-3	1.77	1.18	2.95	2.65	1.47	4.13
	3-4	-1.77	-1.18	-2.95	-2.65	-1.47	-4.13
Раскосы	4-5	0.59	1.18	1.77	1.47	1.47	2.95
Раскосы	5-6	-0.59	-1.18	-1.77	-1.47	-1.47	-2.95
	5-6	-0.59	-1.18	-1.77	-1.47	-1.47	-2.95
	6-7	-0.59	1.18	0.59	0.30	1.47	1.77
	7-8	0.59	-1.18	-0.59	-0.30	-1.47	-1.77
	8-9	-	-	-	-0.88	1.47	0.59
	9-10	-	-	-	0.88	-1.47	-0.59

Рис. 21 Схемы ферм: a) пролет L=24м б) пролет L=30м

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1.СП 16.13330.2011. Стальные конструкции / Минрегион России. - М.: ГУП ЦПП, 2011. – 172 с.

2.СП 20.13330.2011. Нагрузки и воздействия / Минрегион России. - М.: ГУП ЦПП, 2011. – 92 с.

3.Металлические конструкции: учебник для студ. высш. учеб. заведений / [В. В. Горев, Б. Ю. Уваров, В. В. Филиппов, Г. И. Белый и др.]. – М.: Высш. шк., 2002. – 528 с.

4.Металлические конструкции: учебник для студ. высш. учеб. заведений / [Ю. И. Кудишин, Е. И. Беленя, В. С. Игнатьева и др.]. – М.: «Академия», 2006. – 688 с.

5.Металлические конструкции одноэтажных производственных зданий. Компоновка каркаса, статический расчет поперечной рамы / П.А. Пяткин, И.В. Астахов, В.Ю. Луговцов, СПбГАСУ, 2014. – 95 с.

6.Металлические конструкции одноэтажных производственных зданий. Проектирование ступенчатой колонны рамы / П.А. Пяткин, И.В. Астахов, В.Ю. Луговцов, СПбГАСУ, 2014. – 62 с.

7.Пособие по проектированию стальных конструкций (к СНиП II-23-81*).– М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1986. –146 с.

8.Руководство по проектированию стальных конструкций из гнутосварных замкнутых профилей / ЦНИИПроектстальконструкция – М.: 1978. – 43 с.

9.Рекомендации по расчету, проектированию, изготовлению и монтажу фланцевых соединений стальных строительных конструкций / ЦНИИПроектстальконструкция

– М.: 1989. – 53 с.

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 56 / 66

Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]

#
29.03.201595.82 Кб34Проблема стабильности национальной валюты.docx
#
27.09.2019670.72 Кб3ПРОГРАММА и метод. указания.doc
#
27.09.2019636.93 Кб3Программа НПП высш. обр. 2009 год.doc
#
23.04.201939.05 Кб7Проектирование опор.docx
#
28.03.2015373.76 Кб27Проектирование продольного профиля.doc
#
29.03.20157.71 Mб33проектирование ригеля рамы и подкрановых балок.pdf
#
12.03.2016715.55 Кб41Проектирование сталежелезобетонных плит перекрытий по Еврокоду 4 и Российским рекомендациям.pdf
#
29.03.20156.73 Mб42Пром здание метода.pdf
#
03.05.20152.95 Mб12ПРОМ ЗОНЫ СПб (ландпорт).doc
#
07.09.2019112.64 Кб2Профилактика гестоза.doc
#
29.03.201537.51 Кб120психолог.docx