3. Распределение напряжений при действии равномерно распределенной нагрузки по полосе (по подошве ленточного фундамента).
Для практических
расчетов ленточным считается фундамент
(штамп) при соотношении сторон
.
Для практических
расчетов напряжений
под полосовой нагрузкой принимается
табличный метод, аналогично как для
прямоугольных фундаментов с использованием
таблицы 6.2 для определения коэффициентов
под центром полосовой нагрузки (
).
Случай 1.
Ось М-М расположена по средине полосовой
нагрузки: (
).
|
|
Полоса загружения разбивается на две одинаковые ширины (b/2) .Для каждой условно выделенной полосы
|
Случай 2.
Ось М-М проходит внутри контура полосовой
нагрузки (
).
Через точку М
проводится линия, разделяющая полосу
на две шириной
и
,
для которых она лежит на контуре.
Напряжение от каждой условно
|
|
выделенной полосы составляет:
|
принимаются по
табл. 6.2 при
.
Случай 3. Ось М-М проходит за контуром полосовой нагрузки.
Через точку М
производится построение полосы шириной
и
.
Загружение полосы
принимается со знаком плюс «+», полосы
шириной
со знаком минус «».
|
|
|
принимаются по
табл. 6.2 при
.
Напряжения на горизонтальных площадках по оси М на глубине z ниже подошвы полосы могут быть определены в полярных координатах:
Влияние полосовой
нагрузки на изменение напряжений
по глубине и простиранию можно
воспользоваться таблицей 6.3 составленной
на основании приведённой зависимости.
,
где
-
ширина полосы;
и
-
глубина и удаление рассматриваемой
точки от центра полосы.
Коэффициент (kn) изменения давлений в толще грунта (σpz) от полосовой нагрузки интенсивностьюσpzо=1 Таблица 6.3
|
ζ c=z/b |
Величины коэффициента кnпри удаленииJ/bравном | |||||||
|
0 |
0,25 |
0,50 |
0,70 |
1,0 |
1,30 |
1,60 |
2,0 | |
|
0 |
1,0 |
1,0 |
0,50 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
0,2 |
0,9773 |
0,9368 |
0,4984 |
0,0899 |
0,0109 |
0,0028 |
0,0010 |
0,0004 |
|
0,4 |
0,8810 |
0,7971 |
0,4886 |
0,2182 |
0,0558 |
0,0181 |
0,0074 |
0,0029 |
|
0,6 |
0,7554 |
0,6792 |
0,4684 |
0,2818 |
0,1110 |
0,0451 |
0,0206 |
0,0086 |
|
0,8 |
0,6417 |
0,5856 |
0,4405 |
0,3069 |
0,1553 |
0,0758 |
0,0388 |
0,0176 |
|
1,0 |
0,5498 |
0,5105 |
0,4092 |
0,3114 |
0,1848 |
0,1037 |
0,0585 |
0,0289 |
|
1,2 |
0,4774 |
0,4498 |
0,3777 |
0,3050 |
0,2018 |
0,1257 |
0,0771 |
0,0412 |
|
1,4 |
0,4200 |
0,4004 |
0,3480 |
0,2931 |
0,2097 |
0,1415 |
0,0931 |
0,0534 |
|
1,6 |
0,3741 |
0,3597 |
0,3209 |
0,2789 |
0,2115 |
0,1518 |
0,1059 |
0,0647 |
|
1,8 |
0,3367 |
0,3260 |
0,2965 |
0,2639 |
0,2094 |
0,1579 |
0,1155 |
0,0746 |
|
2,0 |
0,3058 |
0,2976 |
0,2749 |
0,2492 |
0,2047 |
0,1606 |
0,1222 |
0,0828 |
|
2,5 |
0,2481 |
0,2436 |
0,2309 |
0,2159 |
0,1884 |
0,1586 |
0,1299 |
0,0986 |
|
3,0 |
0,2084 |
0,2057 |
0,1979 |
0,1886 |
0,1707 |
0,1502 |
0,1292 |
0,1028 |
|
3,5 |
0,1795 |
0,1777 |
0,1727 |
0,1665 |
0,1544 |
0,1400 |
0,1245 |
0,1038 |
|
4,0 |
0,1575 |
0,1563 |
0,1529 |
0,1486 |
0,1401 |
0,1297 |
0,1181 |
0,1020 |
|
4,5 |
0,1403 |
0,1395 |
0,1370 |
0,1339 |
0,1277 |
0,1200 |
0,1112 |
0,0986 |
|
5,0 |
0,1265 |
0,1259 |
0,1240 |
0,1218 |
0,1171 |
0,1113 |
0,1045 |
0,0945 |
|
5,5 |
0,1151 |
0,1146 |
0,1133 |
0,1115 |
0,1080 |
0,1034 |
0,0981 |
0,0902 |
|
6,0 |
0,1056 |
0,1052 |
0,1042 |
0,1028 |
0,1001 |
0,0965 |
0,0922 |
0,0858 |
